Готово тегло Методика за изчисляване на масата на газовия пожарогасителен агент за газови пожарогасителни инсталации при гасене чрез обемен метод. Методика за изчисляване на площта на отваряне за освобождаване на свръхналягане в помещения, защитени с газови пожарогасителни инсталации

Изчисляване газово пожарогасенесе извършва при разработването на проекти и се осъществява от специалист – инженер проектант. Тя включва определяне на количеството вещество, необходимо за гасене, необходимия брой модули и хидравлични изчисления. Също така включва работа по определяне на подходящия диаметър на тръбопровода, определяне на времето, необходимо за подаване на газ в помещението, като се вземат предвид ширината на отворите и площта на всяко отделно защитено помещение.

Изчисляване на масата на газа пожарогасителен агентви позволява да изчислите необходимия обем хладилен агент, използван за. За гасене на пожар се използват следните пожарогасителни средства:

въглероден двуокис;
азот;
инертен аргон;
серен хексафлуорид;
фреони (227, 23, 125 и 218).

Система за пожарогасене тип газза 6 цилиндъра

В зависимост от принципа на действие, пожарогасителните съединения се разделят на групи:

Дезоксидантите са вещества, които действат като пожарогасителна концентрация, създавайки плътен облак около пламъка. Тази концентрация предотвратява достъпа на кислород, необходим за поддържане на процеса на горене. В резултат на това огънят изгасва.
Инхибиторите са специални пожарогасителни съединения, които могат да взаимодействат с горящи вещества. В резултат на това изгарянето се забавя.

Изчисляване на масата на газовия пожарогасителен агент

Изчисляването на стандартната обемна концентрация ви позволява да определите каква маса газообразно веществонеобходими за гасене на пожара. Изчисляването на газовото пожарогасене се извършва, като се вземат предвид основните параметри на защитените помещения: дължина, ширина, височина. Можете да разберете необходимата маса на състава, като използвате специални формули, които отчитат масата на хладилния агент, необходим за създаване на необходимата концентрация на газ за пожарогасене в обема на помещението, плътността на съставите, както и коефициент на изтичане на концентрацията за пожарогасене от контейнери и други данни.

Проектиране на газова пожарогасителна система

Проектирането на газова пожарогасителна система се извършва, като се вземат предвид следните фактори:

брой стаи в стаята, техният обем, монтирани конструкциипод формата на окачени тавани;
местоположението на отворите, както и броят и ширината на постоянно отворените отвори;
индикатори за температура и влажност в помещението;
характеристики, брой хора на място.

Схема на работа на газовата пожарогасителна система

Вземат се предвид и други фактори, в зависимост от индивидуални характеристикидизайн, целева принадлежност, работен график на персонала, ако говорим за предприятие.

Избор и разположение на газови пожарогасителни модули

Изчисляването на газовото пожарогасене включва и такъв момент като избора на модул. Това се прави, като се вземат предвид физическите и химични свойстваконцентрат. Определя се коефициентът на запълване. По-често тази стойност е в диапазона: 0,7-1,2 kg/l. Понякога е необходимо да се монтират няколко модула към един колектор. В този случай обемът на тръбопровода е важен, цилиндрите трябва да са с еднакъв размер, избран е един вид пълнител и налягането на пропелантния газ е еднакво. Допуска се разполагане в самото защитено помещение или извън него - в непосредствена близост. Разстоянието от газовия контейнер до обекта на отоплителната система е най-малко един метър.

Свързан модул газова уредбаиндустриално пожарогасене
След избор на място за газови пожарогасителни инсталации трябва да се направи хидравлично изчисление. По време на хидравличното изчисление се определят следните параметри:

диаметър на тръбопровода;

час на тръгване на влака от модула;

площ на изходите на дюзите.

Можете да правите хидравлични изчисления независимо или с помощта на специални програми.

Когато резултатите от изчислението са получени и инсталацията е завършена, е необходимо да се инструктират персоналът в съответствие с. Специално внимание се обръща на нормативната уредба, изготвяне и поставяне на план за евакуация и запознаване с инструкциите.

Инструктаж и обучение на персонала относно използването на средствата лична защитав случай на пожар
Оторизирани надзорни органи

Институции, упражняващи контрол:

Г-жа Надзор;

отдел по безопасност;

пожаротехническа комисия.

Компактен газов пожарогасителен модул за малки пространства
Задачи на регулаторните органи

Отговорностите включват наблюдение на съответствието нормативна уредба, осигуряване на необходимото ниво на безопасност и сигурност на обектите. Такива органи изискват:

привеждане на условията на труд на служителите до установените стандарти;

монтаж на системи за предупреждение и автоматични пожарогасителни системи;

премахване на използването на запалими материали за ремонт и довършителни работи;

изискване за отстраняване на нарушения на пожарната безопасност.

Заключение

След приключване на процеса компанията издава проектна документацияв съответствие със съществуващите стандартии изисквания. Резултатите от работата се предоставят на клиента за преглед.

1. Очакваната маса на GFSF M_g, която трябва да се съхранява в инсталацията, се определя по формулата

M = K, (1)

където M е масата на GFFS, предназначена да създаде в обем

помещения за концентрация на пожарогасене при липса на изкуствени

вентилацията на въздуха се определя по формулите:

за GFFS - втечнени газове, с изключение на въглероден диоксид

M = V x po x (1 + K) x ───────────; (2)

р р 1 2 100 - C

за GOTV - сгъстени газове и въглероден диоксид

M = V x po x (1 + K) x ln ───────────, (3)

р р 1 2 100 - C

където V е прогнозният обем на защитеното помещение, m3.

Изчисленият обем на помещението включва неговия вътрешен геометричен обем, включително обема на системите за вентилация, климатизация и въздушно отопление (до затворени вентили или клапи). Обемът на оборудването, разположено в помещението, не се приспада от него, с изключение на обема на твърди (непроницаеми) строителни елементи (колони, греди, основи за оборудване и др.); K_1 - коефициент, отчитащ изтичането на пожарогасителен агент от съдове; K_2 - коефициент, отчитащ загубата на газ гасителен агент през отворите на помещенията; ro_1 - плътност на газовия пожарогасителен агент, като се вземе предвид височината на защитения обект спрямо морското равнище за минималната стайна температура T_m, kg x m(-3), определена по формулата

rho = rho x ──── x K, (4)

където po_0 е плътността на парите на газовия пожарогасителен агент при температура T_0 = 293 K (20°C) и атмосферно налягане 101,3 kPa; T_m - минимална температуравъздух в защитеното помещение, K; K_3 - коефициент на корекция, като се вземе предвид височината на обекта спрямо морското равнище, чиито стойности са дадени в таблица 11приложения 5; S_n - стандартна обемна концентрация, % (об.).

Стойностите на стандартните пожарогасителни концентрации С_н са дадени в Приложение 5.

Масата на оставащия GFFS в тръбопроводите M_tr, kg, се определя по формулата

M = V x ro, (5)

tr tr GOTV

където V е обемът на целия инсталационен тръбопровод, m3;

po е плътността на GFFS остатъка при налягането, което съществува в

тръбопровод след края на изтичането на масата на газовия пожарогасителен агент

вещества М в защитената зона; M x n - продукт на остатъка от GFSR в

модул (М), който се приема по ТД на модул, kg, на количество

В инсталацията има n модула.

Забележка.За течни запалими вещества, които не са изброени в Приложение 5, стандартната обемна пожарогасителна концентрация на GFFS, всички компоненти на която са в газова фаза при нормални условия, може да се определи като произведение на минималната обемна пожарогасителна концентрация с коефициент на сигурност, равен на 1,2 за всички GFFS, с изключение на въглероден диоксид. За CO2 коефициентът на безопасност е 1,7.

За GFFS, които са в течна фаза при нормални условия, както и смеси от GFFS, чийто поне един от компонентите е в течна фаза при нормални условия, стандартната пожарогасителна концентрация се определя чрез умножаване на обемната пожарогасителна концентрация с коефициент на безопасност 1,2.

Методите за определяне на минималната обемна пожарогасителна концентрация и пожарогасителна концентрация са изложени в NPB 51-96 *.

1.1. Коефициенти на уравнение (1) се определят както следва.

1.1.1. Коефициент, отчитащ изтичането на пожарогасителен агент от съдове:

1.1.2. Коефициент, отчитащ загубата на пожарогасителен агент през отворите на помещенията:

K = P x делта x tau x корен квадратен (H), (6)

където P е параметър, който отчита местоположението на отворите по височината на защитеното помещение, m(0,5) x s(-1).

Числените стойности на параметъра P се избират, както следва:

P = 0,65 - когато отворите са разположени едновременно в долната (0-0,2) N и горната зона на помещението (0,8-1,0) N или едновременно на тавана и на пода на помещението, и площите на отворите в долната и горната част са приблизително равни и съставляват половината от общата площ на отворите; P = 0,1 - когато отворите са разположени само в горната зона (0,8-1,0) N на защитеното помещение (или на тавана); P = 0,25 - когато отворите са разположени само в долната зона (0-0,2) N на защитеното помещение (или на пода); P = 0,4 - с приблизително равномерно разпределение на площта на отворите по цялата височина на защитеното помещение и във всички останали случаи;

делта = ────────── - параметър на изтичане на помещението, m(-1),

където сумата F_H е общата площ на отворите, m2, H е височината на помещението, m; tau_pod - стандартно време за подаване на GFFS към защитените помещения, s.

1.1.3. Гасене на пожари от подклас A_1 (с изключение на тлеещи материали, посочени в клауза 7.1) трябва да се извършват в помещения с параметър на теч не повече от 0,001 m(-1).

Стойността на масата М_р за гасене на пожари от подклас A_i се определя по формулата

r 4 r-хепт

където M е стойността на масата M за стандартната обемна концентрация C

r-hept r n

при гасене на n-хептан, изчислено по формули (2)или (3) ;

K е коефициент, който отчита вида на горимия материал.

Стойностите на коефициента K_4 се приемат равни на: 1,3 - за гасителна хартия, велпапе, картон, тъкани и др. на бали, ролки или папки; 2.25 - за помещения със същите материали, до които е изключен достъпът на пожарникари след края на операцията на AUGP, докато резервният запас се изчислява при стойност на K_4 от 1,3.

Времето за доставка на основния запас от GFFS със стойност на K_4 от 2,25 може да се увеличи с 2,25 пъти. За други пожари от подклас A_1 стойността на K_4 се приема равна на 1,2.

Не трябва да отваряте защитеното помещение, до което има достъп, или да нарушавате херметичността му по друг начин в рамките на 20 минути след задействане на АУГП (или до пристигането на пожарната).

Пожарогасене

ИЗБОР И ИЗЧИСЛЯВАНЕ НА ГАЗОВА ПРОТИВОПОЖАРНА СИСТЕМА

А. В. Меркулов, В. А. Меркулов

ЗАО "Арцок"

Основните фактори, влияещи оптимален изборгазови пожарогасителни инсталации (GFP): вид запалимо натоварване в защитените помещения (архиви, складови помещения, радиоелектронно оборудване, технологично оборудванеи т.н.); размера на защитения обем и неговото изтичане; вид газово пожарогасително средство (ГОТВ); вида на оборудването, в което трябва да се съхранява GFFS, и вида на UGP: централизиран или модулен.

Правилният избор на газова пожарогасителна инсталация (ГПГ) зависи от много фактори. Следователно целта на тази работа е да се идентифицират основните критерии, които влияят върху оптималния избор на газова пожарогасителна инсталация и принципа на нейното хидравлично изчисление.

Основните фактори, влияещи върху оптималния избор на газова пожарогасителна инсталация. Първо, видът на запалимия товар в защитените помещения (архиви, складови помещения, радиоелектронно оборудване, технологично оборудване и др.). Второ, размерът на защитения обем и неговото изтичане. Трето, видът на газовия пожарогасителен агент. Четвърто, вида на оборудването, в което трябва да се съхранява газовият пожарогасителен агент. Пето, типът газова пожарогасителна инсталация: централизирана или модулна. Последният фактор може да възникне само ако има нужда от противопожарна защита на две или повече помещения в едно съоръжение. Затова ще разгледаме взаимното влияние само на четирите изброени по-горе фактора, т.е. при предположение, че съоръжението изисква противопожарна защита само за едно помещение.

със сигурност правилен изборгазовите пожарогасителни инсталации трябва да се основават на оптимални технически и икономически показатели.

Трябва да се отбележи специално, че всеки от одобрените за употреба газови пожарогасителни агенти ще потуши пожар, независимо от вида на горимия материал, но само когато в защитения обем се създаде стандартна пожарогасителна концентрация.

Ще се оцени взаимното влияние на горните фактори върху технико-икономическите параметри на газовата пожарогасителна инсталация.

Въз основа на условието, че в Русия са разрешени за употреба следните газови пожарогасителни агенти: фреон 125, фреон 318C, фреон 227ea, фреон 23, CO2, K2, Ar и смес (№ 2, Ar и CO2), имаща търговска маркаИнерген.

Според метода на съхранение и методите за контрол на газообразните пожарогасителни агенти в газови пожарогасителни модули (GFM), всички газообразни пожарогасителни агенти могат да бъдат разделени на три групи.

Първата група включва фреон 125, 318C и 227ea. Тези хладилни агенти се съхраняват в газов пожарогасителен модул във втечнено състояние под налягане на пропелантен газ, най-често азот. Модулите с изброените хладилни агенти, като правило, имат работно налягане, не повече от 6,4 MPa. Количеството хладилен агент по време на работа на инсталацията се следи с помощта на манометър, монтиран на газовия пожарогасителен модул.

Фреон 23 и CO2 съставляват втората група. Те също се съхраняват във втечнено състояние, но се изтласкват от газовия пожарогасителен модул под налягането на собствените им наситени пари. Работното налягане на модулите с изброените газови пожарогасителни средства трябва да е най-малко 14,7 MPa. По време на работа модулите трябва да бъдат инсталирани на устройства за претегляне, които осигуряват непрекъснато наблюдение на масата на фреон 23 или CO2.

Третата група включва K2, Ag и Inergen. Тези газообразни пожарогасителни агенти се съхраняват в газообразни пожарогасителни модули в газообразно състояние. По-нататък, когато разглеждаме предимствата и недостатъците на газовите пожарогасителни средства от тази група, ще се спрем само на азота.

Това се дължи на факта, че N2 е най-ефективен (най-ниска пожарогасителна концентрация) и има най-ниска цена. Масата на изброените газови пожарогасителни средства се контролира с помощта на манометър. Lg или Inergen се съхраняват в модули при налягане от 14,7 MPa или повече.

Газовите пожарогасителни модули като правило имат обем на бутилката не повече от 100 литра. В същото време модули с капацитет над 100 литра, съгласно PB 10-115, подлежат на регистрация в Госгортехнадзор на Русия, което води до доста голям бройограничения за тяхното използване в съответствие с посочените правила.

Изключение правят изотермичните модули за течен въглероден диоксид (LMID) с капацитет от 3,0 до 25,0 m3. Тези модули са проектирани и произведени за съхранение на въглероден диоксид в количества над 2500 kg в газови пожарогасителни инсталации. Изотермичните модули за течен въглероден диоксид са оборудвани с хладилни агрегати и нагревателни елементи, което ви позволява да поддържате налягането в изотермичния резервоар в диапазона от 2,0 - 2,1 MPa при температура заобикаляща средаот минус 40 до плюс 50 °C.

Нека да разгледаме примери как всеки от четирите фактора влияе върху техническите и икономическите показатели на газовата пожарогасителна инсталация. Масата на газовия пожарогасителен агент се изчислява по метода, описан в NPB 88-2001.

Пример 1. Необходимо е да се защити радиоелектронно оборудване в помещение с обем 60 m3. Помещението е условно запечатано, т.е. K2 « 0. Обобщаваме резултатите от изчислението в табл. 1.

Икономическа обосновкамаса 1 в конкретни цифри има известна трудност. Това се дължи на факта, че цената на оборудването и газовия пожарогасителен агент от производители и доставчици варира. Съществува обаче обща тенденция, че с увеличаване на капацитета на бутилката цената на модула за газово пожарогасене се увеличава. 1 kg CO2 и 1 m3 N са близки по цена и с два порядъка по-ниски от цената на хладилните агенти. Анализ на таблицата 1 е видно, че стойността на инсталиране на газова пожарогасителна система с хладилен агент 125 и CO2 е съпоставима като стойност. Въпреки значително по-високата цена на фреон 125 в сравнение с въглеродния диоксид, общата цена на фреон 125 - газов пожарогасителен модул с 40 литров цилиндър ще бъде сравнима или дори малко по-ниска от въглеродния диоксид - газов пожарогасителен модул с 80 литров цилиндър - комплект устройство за претегляне. Определено можем да твърдим, че цената на инсталиране на газова пожарогасителна система с азот е значително по-висока в сравнение с двата разгледани досега варианта, т.к. Необходими са два модула с максимален капацитет. Ще е необходимо повече пространство за настаняване

МАСА 1

Фреон 125 36 кг 40 1

CO2 51 kg 80 1

от два модула в стая и, естествено, цената на два модула с обем 100 литра винаги ще бъде по-висока от цената на модул с обем 80 литра с кантар, което по правило е 4 - 5 пъти по-евтин от самия модул.

Пример 2. Параметрите на стаята са подобни на пример 1, но не трябва да се защитава радиоелектронно оборудване, а архив. Резултатите от изчислението са подобни на първия пример и са обобщени в табл. 2.

Въз основа на анализа на табл. 2 определено можем да кажем, че в в такъв случайцената за инсталиране на газова пожарогасителна система с азот е значително по-висока от цената за инсталиране на газова пожарогасителна система с фреон 125 и въглероден диоксид. Но за разлика от първия пример, в този случай може да се отбележи по-ясно, че инсталацията за газово пожарогасене с въглероден диоксид има най-ниска цена, т.к. при сравнително малка разлика в цената между газов пожарогасителен модул с цилиндър с капацитет 80 и 100 литра, цената на 56 kg фреон 125 значително надвишава цената на тегловно устройство.

Подобни зависимости ще се проследят, ако обемът на охраняваното помещение се увеличи и/или неговият теч се увеличи, т.к. всичко това води до общо увеличаване на количеството на всякакъв вид газови пожарогасителни агенти.

Така само на базата на два примера е ясно какво да изберете оптимален монтажпожарогасене с газ за противопожарна защита на помещенията е възможно само след разглеждане на поне две възможности с различни видовегазови пожарогасителни средства.

Има обаче изключения, когато не може да се използва газова пожарогасителна инсталация с оптимални технически и икономически параметри поради определени ограничения, наложени на газовите пожарогасителни агенти.

ТАБЛИЦА 2

Наименование на GFFE Количество GFCF Обем на цилиндър MGP, l Брой MGP, бр.

Фреон 125 56 кг 80 1

CO2 66 kg 100 1

Такива ограничения включват преди всичко защитата на критични съоръжения в сеизмични зони (например ядрени енергийни съоръжения и др.), където се изисква инсталирането на модули в противоземетръсни рамки. В този случай се изключва използването на фреон 23 и въглероден диоксид, т.к модулите с тези газообразни пожарогасителни агенти трябва да бъдат монтирани на устройства за претегляне, които предотвратяват твърдото им закрепване.

ДА СЕ противопожарна защитапомещения с постоянно присъстващ персонал (зали за управление на въздушното движение, помещения с контролни табла на атомни електроцентрали и др.) са обект на ограничения за токсичността на газообразните пожарогасителни агенти. В този случай използването на въглероден диоксид е изключено, т.к Обемната пожарогасителна концентрация на въглероден диоксид във въздуха е смъртоносна за хората.

При защита на обеми над 2000 m3 от икономическа гледна точка най-приемливо е използването на въглероден диоксид, запълнен в изотермичен модул за течен въглероден диоксид, в сравнение с всички други газообразни пожарогасителни средства.

След предпроектно проучване става известно количеството газови пожарогасителни средства, необходими за потушаване на пожара и предварителния брой модули за газово пожарогасене.

Дюзите трябва да се монтират в съответствие с картите за пръскане, посочени в техническата документация на производителя на дюзите. Разстояние от дюзите до тавана (таван, окачен таван) не трябва да надвишава 0,5 m при използване на всички газови пожарогасителни агенти, с изключение на K2.

Разпределението на тръбите по правило трябва да бъде симетрично, т.е. дюзите трябва да са на еднакво разстояние от главния тръбопровод. В този случай потокът от газообразни пожарогасителни агенти през всички дюзи ще бъде еднакъв, което ще осигури създаването на еднаква пожарогасителна концентрация в защитения обем. Типични примери за симетрични тръбопроводи са показани на фиг. 1 и 2.

При проектирането на тръбопроводите трябва да вземете предвид и правилното свързване на изходящите тръбопроводи (редове, завои) от главния.

Кръстообразна връзка е възможна само ако дебитите на газовите пожарогасители 01 и 02 са еднакви по стойност (фиг. 3).

Ако 01 Ф 02, тогава противоположните връзки на редове и разклонения с главния тръбопровод трябва да бъдат разположени по посока на движението на газообразните пожарогасителни агенти на разстояние b над 10 D, както е показано на фиг. 4, където D е вътрешният диаметър на главния тръбопровод.

При проектирането на тръбопровода на газова пожарогасителна инсталация не се налагат ограничения върху пространственото свързване на тръбите при използване на газови пожарогасителни агенти, принадлежащи към втора и трета група. А за тръбопровода на газова пожарогасителна инсталация с газообразни пожарогасителни агенти от първа група има редица ограничения. Това се дължи на следното.

При херметизиране на фреон 125, 318C или 227ea в газовия пожарогасителен модул с азот до необходимото налягане, азотът се разтваря частично в изброените фреони, като количеството на разтворения азот във фреоните е пропорционално на налягането на форсиране.

b>10D ^ N Y

След отваряне на спирателно-пусковото устройство на газовия пожарогасителен модул, под налягането на пропелентния газ, хладилният агент с частично разтворен азот постъпва по тръбопровода към дюзите и през тях излиза в защитения обем. В този случай налягането в системата "модули - тръбопровод" намалява в резултат на разширяването на обема, зает от азот в процеса на изместване на фреона и хидравличното съпротивление на тръбопровода. Възниква частично освобождаване на азот от течната фаза на хладилния агент и се образува двуфазна среда „смес от течната фаза на хладилния агент - газообразен азот“. Поради това се налагат редица ограничения върху тръбопровода на газова пожарогасителна инсталация, използваща първата група газови пожарогасителни агенти. Основната цел на тези ограничения е да се предотврати разделянето на двуфазната среда вътре в тръбопровода.

При проектирането и монтажа всички тръбни връзки на газова пожарогасителна инсталация трябва да бъдат направени, както е показано на фиг. 5, като е забранено извършването им във вида, показан на фиг. 6. На фигурите стрелките показват посоката на протичане на газовите пожарогасителни средства през тръбите.

В процеса на проектиране на газова пожарогасителна инсталация се определя в аксонометрична форма разположението на тръбопровода, дължината на тръбата, броят на дюзите и техните коти. За да се определи вътрешният диаметър на тръбите и общата площ на изходните отвори на всяка дюза, е необходимо да се извърши хидравлично изчисление на газовата пожарогасителна инсталация.

В работата е дадена методиката за извършване на хидравлични изчисления на газова пожарогасителна инсталация с въглероден диоксид. Изчисляване на газова пожарогасителна инсталация с инертни газовене е проблем, защото в този случай потокът на инерцията

газовете се срещат под формата на еднофазна газова среда.

Хидравлично изчисление на газова пожарогасителна инсталация, използваща фреони 125, 318C и 227ea като газово пожарогасително средство е труден процес. Използването на техниката за хидравлично изчисление, създадена за фреон 114B2, е неприемливо поради факта, че при тази техника потокът на фреон през тръбите се разглежда като хомогенна течност.

Както беше отбелязано по-горе, потокът от хладилни агенти 125, 318C и 227ea през тръбите се осъществява под формата на двуфазна среда (газ - течност), а с намаляване на налягането в системата плътността на газо-течната среда намалява. Следователно, за да се поддържа постоянен масов поток от газообразни пожарогасителни агенти, е необходимо да се увеличи скоростта на газо-течната среда или вътрешния диаметър на тръбопроводите.

Сравнението на резултатите от пълномащабни тестове с изпускане на хладилни агенти 318Ts и 227ea от газова пожарогасителна инсталация показа, че данните от теста се различават с повече от 30% от изчислените стойности, получени с помощта на метод, който не вземете предвид разтворимостта на азота в хладилния агент.

Влиянието на разтворимостта на пропелантния газ се взема предвид в методите за хидравлично изчисляване на газова пожарогасителна инсталация, в която хладилен агент 13B1 се използва като газово пожарогасително средство. Тези методи нямат общ характер. Предназначен за хидравлично изчисляване на газова пожарогасителна инсталация само с фреон 13B1 при две стойности на MHP азотно налягане - 4,2 и 2,5 MPa и; при четири стойности при работа и шест стойности при работа, коефициентът на запълване на модулите с хладилен агент.

Вземайки предвид горното, беше поставена задача и разработена методика за хидравлично изчисляване на газова пожарогасителна инсталация с хладилни агенти 125, 318Ts и 227ea, а именно: при зададено общо хидравлично съпротивление на газовия пожарогасителен модул (вход към сифонната тръба, сифонната тръба и затварящото устройство) и известната тръба. За окабеляването на газова пожарогасителна инсталация намерете разпределението на масата на хладилния агент, преминаващ през отделните дюзи, и времето на изтичане на очакваната маса на хладилен агент от дюзите в защитения обем след едновременно отваряне на спирателното и пусково устройство на всички модули. При създаването на методиката взехме предвид нестационарния поток на двуфазна газо-течна смес "фреон - азот" в система, състояща се от газови пожарогасителни модули, тръбопроводи и дюзи, което изискваше познаване на параметрите на газо- течна смес (полета на налягане, плътност и скорост) във всяка точка на тръбопроводната система по всяко време.

В тази връзка тръбопроводите бяха разделени на елементарни клетки по посока на осите с равнини, перпендикулярни на осите. За всеки елементарен обем бяха написани уравненията на непрекъснатост, импулс и състояние.

В този случай функционалната връзка между налягането и плътността в уравнението на състоянието на сместа газ-течност беше свързана с връзка, използваща закона на Хенри при предположението за хомогенност на сместа газ-течност. Коефициентът на разтворимост на азот за всеки от разглежданите фреони е определен експериментално.

За извършване на хидравлични изчисления на газова пожарогасителна инсталация е разработена изчислителна програма на език Fortran, която е наречена "ZALP".

Програмата за хидравлично изчисление позволява за дадена схема на газова пожарогасителна инсталация, която най-общо включва:

Газови пожарогасителни модули, пълни с газови пожарогасителни средства, херметизирани с азот до налягане Рн;

Колектор и главен тръбопровод;

Разпределителни апарати;

Разпределителни тръбопроводи;

Дюзи на завои, определете:

Инерция на монтажа;

Време на изпускане на прогнозната маса на газообразните пожарогасителни вещества;

Време на отделяне на действителната маса на газообразните пожарогасителни вещества; - масов потокгазови пожарогасителни средства през всяка дюза. Тестването на метода за хидравлично изчисление "2АЛР" беше извършено чрез задействане на три съществуващи газови пожарогасителни инсталации и на експериментален стенд.

Установено е, че резултатите от изчисленията по разработения метод задоволително (с точност до 15%) съвпадат с експерименталните данни.

Хидравличните изчисления се извършват в следната последователност.

Съгласно NPB 88-2001 се определя изчислената и действителната маса на фреона. Видът и броят на газовите пожарогасителни модули се определя от състоянието на максимално допустимия коефициент на запълване на модула (фреон 125 - 0,9 kg/l, фреон 318C и 227ea - 1,1 kg/l).

Задава се рН на налягането на усилване на газовите пожарогасителни агенти. По правило pH се приема в диапазона от 3,0 до 4,5 MPa за модулни и от 4,5 до 6,0 MPa за централизирани инсталации.

Изготвя се схема на тръбопровода на газовата пожарогасителна инсталация, като се посочват дължината на тръбите, котите на точките на свързване на тръбопровода и дюзите. Вътрешните диаметри на тези тръби и общата площ на изходните отвори на дюзите са предварително зададени при условие, че тази площ не трябва да надвишава 80% от площта на вътрешния диаметър на главния тръбопровод.

Изброените параметри на газовата пожарогасителна инсталация се въвеждат в програмата "2АЛР" и се извършва хидравлично изчисление. Резултатите от изчислението могат да имат няколко опции. По-долу ще разгледаме най-типичните.

Времето за освобождаване на изчислената маса на газовия пожарогасителен агент е Tr = 8-10 s за модулна инсталация и Tr = 13 -15 s за централизирана, а разликата в разходите между дюзите не надвишава 20%. В този случай всички параметри на газовата пожарогасителна инсталация са избрани правилно.

Ако времето за изпускане на очакваната маса на газообразния пожарогасителен агент по-малко стойностипосочено по-горе, тогава вътрешният диаметър на тръбопроводите и общата площ на отворите на дюзите трябва да бъдат намалени.

Ако стандартното време за изпускане на изчислената маса на газовия пожарогасителен агент е превишено, налягането на усилване на газовия пожарогасителен агент в модула трябва да се увеличи. Ако тази мярка не позволява изпълнение на нормативните изисквания, тогава е необходимо да се увеличи обемът на пропелантния газ във всеки модул, т.е. намаляване на коефициента на запълване на модула на газовия пожарогасителен агент, което води до увеличаване на общия брой модули в газовата пожарогасителна инсталация.

производителност нормативни изискванияспоред разликата в скоростите на потока между дюзите, това се постига чрез намаляване на общата площ на изходните отвори на дюзите.

ЛИТЕРАТУРА

1. НПБ 88-2001. Пожарогасителни и алармени системи. Норми и правила за проектиране.

2. SNiP 2.04.09-84. Пожарна автоматикасгради и съоръжения.

3. Противопожарно оборудване - Автоматични пожарогасителни системи, използващи халогенирани въглеводороди. Част I. Системи за пълно наводняване с халон 1301. ISO/TS 21/SC 5 N 55E, 1984 г.

Методика за изчисляване на масата на газообразен пожарогасителен агент за установа газова пожарогасителна технология за гасене по обемен метод

1. Очакваната маса на GFFS, която трябва да се съхранява в инсталацията, се определя по формулата

Където
- масата на пожарогасителния агент, предназначен да създаде пожарогасителна концентрация в обема на помещението при липса на изкуствена вентилация, се определя по формулите:

за GFFS - втечнени газове, с изключение на въглероден диоксид

; (2)

за GOTV - сгъстени газове и въглероден диоксид

, (3)

Където - прогнозен обем на защитеното помещение, m3.

- коефициент, отчитащ изтичане на газ гасителен агент от съдове;
- коефициент, отчитащ загубата на газ гасителен агент през отворите на помещенията; - плътност на газовия пожарогасителен агент, като се вземе предвид височината на защитения обект спрямо морското равнище за минималната стайна температура , kg  m -3, определени по формулата

, (4)

Където - плътност на парите на газовия пожарогасителен агент при температура = 293 K (20 С) и атмосферно налягане 101,3 kPa;
- минимална температура на въздуха в защитеното помещение, K; - корекционен коефициент, отчитащ височината на обекта спрямо морското равнище, чиито стойности са дадени в таблица 11 от допълнение 5;
- стандартна обемна концентрация, % (об.).

Стойностите на стандартните пожарогасителни концентрации () са дадени в Приложение 5.

Тегло на остатъка от GFFS в тръбопроводите
, kg, определени по формулата

, (5)

където е обемът на целия тръбопровод на инсталацията, m 3;
- плътност на остатъка от пожарогасителния агент при налягането, което съществува в тръбопровода след края на потока на масата на газообразния пожарогасителен агент в защитеното помещение.

- произведение на остатъка от GFFS в модула ( М b), която се приема по ТД на модул, kg, на брой модули в инсталацията .

Забележка. За течни запалими вещества, които не са изброени в допълнение 5, стандартната обемна пожарогасителна концентрация на GFFS, всички компоненти на която са в газова фаза при нормални условия, може да се определи като произведение на минималната обемна пожарогасителна концентрация от коефициент на безопасност, равен на до 1,2 за всички GFFS, с изключение на въглеродния диоксид. За CO 2 коефициентът на безопасност е 1,7.

1.1. Коефициентите на уравнение (1) се определят както следва.

1.1.1. Коефициент, отчитащ изтичането на пожарогасителен агент от съдове:

1.1.2. Коефициент, отчитащ загубата на пожарогасителен агент през отворите на помещенията:

, (6)

Където
- параметър, който отчита местоположението на отворите по височината на защитеното помещение, m 0,5  s -1.

Числените стойности на параметъра се избират, както следва:

0,65 - когато отворите са разположени едновременно на дъното (0 - 0,2)
и горната зона на помещението (0,8 - 1,0) или едновременно на тавана и на пода на помещението, а площите на отворите в долната и горната част са приблизително равни и съставляват половината от общата площ на отворите; = 0,1 - когато отворите са разположени само в горната зона (0,8 - 1,0) на защитеното помещение (или на тавана); = 0,25 - когато отворите са разположени само в долната зона (0 - 0,2) на защитеното помещение (или на пода); = 0,4 - с приблизително равномерно разпределение на площта на отворите по цялата височина на защитеното помещение и във всички останали случаи.

- параметър на изтичане на помещението, m -1,

Където
- обща площ на отворите, m2.

Височина на помещението, m;
- стандартно време за подаване на GFFS към охраняваните помещения.

1.1.3. Гасенето на пожари от подклас А 1 (с изключение на тлеещи материали, посочени в точка 7.1) трябва да се извършва в помещения с параметър на изтичане не повече от 0,001 m -1.

Стойността на масата M p за гасене на пожари от подклас А 1 се определя по формулата

M p = K 4. м-р-хепт,

където M p-hept е стойността на масата M p за стандартната обемна концентрация на CH при гасене на n-хептан, изчислена по формули 2 или 3;

K 4 е коефициент, който отчита вида на горимия материал. Стойностите на коефициента K 4 се приемат равни на: 1,3 - за пожарогасителна хартия, гофрирана хартия, картон, тъкани и др. на бали, ролки или папки; 2.25 - за помещения със същите материали, до които е изключен достъпът на пожарникари след края на операцията на AUGP, докато резервният запас се изчислява на стойност K 4, равна на 1,3.

Времето за доставка на основния запас от GFFS при стойност на K 4 от 2,25 може да се увеличи с 2,25 пъти. За други пожари от подклас A 1 стойността на K 4 се приема равна на 1,2.

Не трябва да отваряте защитеното помещение или да нарушавате херметичността му по друг начин поне 20 минути (или до пристигането на пожарната).

При отваряне на помещения трябва да има налични първични пожарогасителни средства.

За помещения, в които е изключен достъпът на пожарните служби след края на операцията на AUGP, CO 2 трябва да се използва като пожарогасителен агент с коефициент 2,25.

1. Средно налягане в изотермичен резервоар по време на подаването на въглероден диоксид ,MPa, се определя по формулата

, (1)

Където - налягане в резервоара по време на съхранение на въглероден диоксид, MPa; - налягането в резервоара в края на освобождаването на очакваното количество въглероден диоксид, MPa, се определя съгласно фигура 1.

2. Средна консумация на въглероден диоксид

, (2)

Където
- прогнозно количество въглероден диоксид, kg; - стандартно време за подаване на въглероден диоксид, s.

3. Вътрешният диаметър на захранващия (главния) тръбопровод, m, се определя по формулата

Където к 4 - множител, определен съгласно таблица 1; л 1 - дължина на захранващия (магистрален) тръбопровод съгласно проекта, m.

маса 1


Фактор к 4

4. Средно налягане в захранващия (главния) тръбопровод на мястото на влизането му в защитеното помещение

, (4)

Където л 2 - еквивалентна дължина на тръбопроводите от изотермичния резервоар до точката, в която се определя налягането, m:

, (5)

Където - сумата от коефициентите на съпротивление на тръбопроводната арматура.

5. Средно налягане

, (6)

Където Р 3 - налягане в точката на влизане на захранващия (главния) тръбопровод в защитеното помещение, MPa; Р 4 - налягане в края на захранващия (главния) тръбопровод, MPa.

6. Среден дебит през дюзите Q м, kg  s -1, определени по формулата

Където - коефициент на поток през дюзите; А 3 - площ на изхода на дюзата, m2; к 5 - коефициент, определен по формулата

. (8)

7. Брой дюзи определена по формулата

8. Вътрешен диаметър на разпределителен тръбопровод , m, се изчислява от условието

, (9)

Където - диаметър на изхода на дюзата, m.

Р 1 =2,4

Фигура 1. Графика за определяне на налягането в изотерма

резервоар в края на освобождаването на изчисленото количество въглероден диоксид

Забележка. Относителна маса на въглероден диоксид определена по формулата

Където - начална маса на въглероден диоксид, kg.

Приложение 7

Методика за изчисляване на площта на отваряне за изпускане на свръхналягане в помещения, защитени с газови пожарогасителни инсталации

Зона за отваряне за освобождаване на излишното налягане , m 2, се определя по формулата

Където - максимално допустимо свръхналягане, което се определя от условието за запазване на здравината на строителните конструкции на защитените помещения или оборудването, разположено в тях, MPa; - атмосферно налягане, MPa; - плътност на въздуха при експлоатационни условия на защитените помещения, kg  m -3; - коефициент на безопасност, взет равен на 1,2; - коефициент, отчитащ промяната на налягането при подаване;
- време на подаване на GFFS, определено от хидравлично изчисление, s;
- площ на постоянно отворени отвори (с изключение на отвора за изпускане) в ограждащите конструкции на помещението, m2.

Стойности
, , се определят в съответствие с Приложение 6.

За GOTV - втечнени газове коеф ДА СЕ 3 =1.

За GOTV - сгъстени газове коеф ДА СЕ 3 се приема равно на:

за азот - 2,4;

за аргон - 2,66;

за състава на Инерген - 2,44.

Ако стойността на израза от дясната страна на неравенството е по-малка или равна на нула, тогава не е необходим отвор (устройство) за освобождаване на свръхналягане.

Забележка. Стойността на площта на отваряне е изчислена, без да се вземе предвид охлаждащият ефект на втечнения газ, което може да доведе до леко намаляване на площта на отваряне.

Общи положенияза изчисляване на модулни прахови пожарогасителни инсталации.

1. Изходните данни за изчисляване и проектиране на инсталациите са:

геометрични размери на помещението (обем, площ на ограждащи конструкции, височина);

зона на отворени отвори в ограждащи конструкции;

работна температура, налягане и влажност в защитената зона;

списък на веществата, материалите, намиращи се в помещението, и техните показатели опасност от пожар, съответният клас на пожар съгласно GOST 27331;

вид, големина и схема на разпределение на пожарния товар;

наличие и характеристики на системи за вентилация, климатизация, въздушно отопление;

характеристики и разположение на технологичното оборудване;

наличието на хора и техните пътища за евакуация.

техническа документация за модули.

2. Изчисляването на инсталацията включва определяне на:

брой модули, предназначени за пожарогасене;

времена за евакуация, ако има такива;

време на работа на инсталацията;

необходимата доставка на прах, модули, компоненти;

тип и необходимо количестводетектори (при необходимост) за осигуряване на работата на инсталацията, сигнализатори и пускови устройства, захранвания за стартиране на инсталацията (за случаите по т. 8.5).

Методика за изчисляване на броя на модулите за модулни прахови пожарогасителни инсталации

1. Гасене на защитения обем

1.1. Гасене на целия защитен обем

Броят на модулите за защита на обема на помещението се определя по формулата

, (1)

Където
- брой модули, необходими за защита на помещенията, бр.; - обем на защитеното помещение, m 3; - обемът, защитен от един модул от избрания тип, се определя съгласно техническата документация (наричана по-долу документация за приложение) за модула, m 3 (като се вземе предвид геометрията на пръскането - формата и размерите на декларирания защитен обем от производителя); = 11.2 - коефициент на неравномерност на разпръскване на прах. При поставяне на пръскащи дюзи на границата на максимално допустимата (според документацията към модула) височина Да се = 1.2 или определени от документацията към модула.

- коефициент на безопасност, като се вземе предвид засенчването на възможен източник на пожар, в зависимост от съотношението на площта, засенчена от оборудването , към защитената зона С ги се определя като:

при
,

Зоната на засенчване се определя като зоната на частта от защитената зона, където е възможно образуването на източник на пожар, към който движението на праха от дюзата за пръскане по права линия е блокирано от структурни елементи, непроницаеми за прах.

При
Препоръчва се допълнителните модули да се монтират директно в засенчена зона или на място, което елиминира засенчването; ако това условие е изпълнено к се приема равно на 1.

- коефициент, който отчита промяната в пожарогасителната ефективност на използвания прах по отношение на запалимото вещество в защитената зона в сравнение с бензин А-76. Определено от таблица 1. При липса на данни, определено експериментално с помощта на методите на VNIIPO.

- коефициент, отчитащ степента на изтичане на помещението. = 1 + V Е отр , Където Е отрицателно = П/П пом- съотношение на общата площ на изтичане (отвори, пукнатини) Екъм общата повърхност на помещението Е пом, коеф INопределен съгласно фигура 1.

Fн/ F , Fв/ F

Фигура 1 Графика за определяне на коефициент B при изчисляване на коефициента.

Е н- зона на изтичане в долната част на помещението; Е V- площ на изтичане в горната част на помещението, F - обща площ на изтичане (отвори, пукнатини).

За импулсни пожарогасителни инсталации коефициентът INможе да се определи от документацията към модулите.

1.2. Локално пожарогасене по обем

Изчислението се извършва по същия начин, както при гасене в целия обем, като се вземат предвид параграфите. 8.12-8.14. Локален обем V н, защитен от един модул, се определя съгласно документацията за модулите (като се вземе предвид геометрията на пръскането - формата и размерите на декларирания от производителя локален защитен обем), а защитеният обем V ч се определя като обем на обект, увеличен с 15%.

За локално пожарогасене по обем се взема =1.3, е позволено да се вземат други стойности, дадени в документацията за модула.

2. Гасенето на пожари по райони

2.1. Гасене в цялата област

Броят на модулите, необходими за пожарогасене върху площта на защитените помещения, се определя по формулата

- локалната зона, защитена от един модул, се определя съгласно документацията за модула (като се вземе предвид геометрията на пръскане - формата и размерът на локалната защитена зона, декларирани от производителя), и защитената зона

се определя като площ на обекта, увеличена с 10%.

За локално гасене на площ се приема =1,3, допускат се други стойности Да се 4 дадени в документацията към модула или обосновани в проекта.

Като С н площта на максималния ранг на пожар от клас B, чието гасене се осигурява от този модул, може да се вземе (определена съгласно документацията за модула, m 2).

Забележка. Ако при изчисляването на броя на модулите се получи броят на модулите на дробните числа, за крайно число се приема следващото по ред по-голямо цяло число.

При защита по район, като се вземат предвид проектните и технологичните характеристики на защитения обект (с обосновка в проекта), е разрешено да се стартират модули, използващи алгоритми, които осигуряват защита по район. В този случай защитената зона се приема като част от зоната, разпределена по проект (алеи и др.) или конструктивни незапалими (стени, прегради и др.) решения. Работата на инсталацията трябва да гарантира, че пожарът не се разпространява извън защитената зона, изчислена, като се вземе предвид инерцията на инсталацията и скоростта на разпространение на огъня (за специфичен типзапалими материали).

Маса 1.

Коефициент сравнителна ефективност на пожарогасителни агенти

Помощ при извънредни ситуации и бедствия (1)
Документ
...) Групи помещения (продукцииИ технологичен процеси) от степени опасности развитие огън V зависимости от техен функционален срещиИ противопожарна служба товари горими материали Група помещенияСписък на характеристиките помещения, продукции ...
Общи разпоредби за проектиране и изграждане на газоразпределителни системи от метални и полиетиленови тръби SP 42-101-2003 JSC "Polymergaz" Москва
Есе
... отпредотвратяване техен развитие. ... помещениякатегории А, В, В1 взрив и пожар и противопожарна служба опасности, в сгради от категории под III степени ... материали. 9.7 На територията на складовете за цилиндри (CB) в зависимости от технологичен процес ...
Техническо задание за предоставяне на услуги за организиране на експозиция по време на XXII зимни олимпийски игри и XI параолимпийски зимни игри 2014 г. в Сочи Обща информация
Техническо задание
... от техен функционален ... материалис индикатори противопожарна служба опасности помещения. всичко горими материали ... технологичен процес противопожарна служба ...
За предоставяне на услуги за организиране на изложбена експозиция и представяне на проекти на OJSC NK Rosneft по време на XXII Олимпийски и XI Параолимпийски зимни игри 2014 г. в Сочи
Документ
... от техен функционален ... материалис индикатори противопожарна служба опасности, одобрени за употреба в тези видове помещения. всичко горими материали ... технологичен процес. Всички служители на Партньора трябва да познават и да спазват изискванията на правилата противопожарна служба ...

E.1 Очакваната маса на GFFS, която трябва да се съхранява в инсталацията, се определя по формулата

където е масата на пожарогасителния агент, предназначен да създаде пожарогасителна концентрация в обема на помещението при липса на изкуствена вентилация, определена по формулите:

За GFFS - втечнени газове, с изключение на въглероден диоксид:

За GFFS - сгъстени газове и въглероден диоксид

тук - изчисленият обем на защитеното помещение, m включва неговия вътрешен геометричен обем, включително обема на вентилационната система, климатизацията, въздушната отоплителна система (до херметични клапи). Обемът на оборудването, разположено в помещението, не се приспада от него, с изключение на обема на твърди (непроницаеми) строителни елементи (колони, греди, основи за оборудване и др.);

Коефициент, отчитащ изтичане на газ гасителен агент от съдове;

Коефициент, който отчита загубата на газ гасителен агент през отворите на помещенията;

Плътността на газовия пожарогасителен агент, като се вземе предвид височината на защитения обект спрямо морското равнище за минималната стайна температура, kg/m, се определя по формулата

тук е плътността на парите на газовия пожарогасителен агент при температура 293 K (20 °C) и атмосферно налягане 101,3 kPa;

Минимална температура на въздуха в защитеното помещение, K;

Коефициент на корекция, който отчита височината на обекта спрямо морското равнище, чиито стойности са дадени в таблица E.11 от допълнение E;

Стандартна обемна концентрация, % (об.).

Стойностите на стандартните пожарогасителни концентрации са дадени в Приложение D.

Масата на остатъка от GFFS в тръбопроводите, kg, се определя по формулата

където е обемът на целия тръбопровод на инсталацията, m;

Плътността на остатъчния пожарогасителен агент при налягането, което съществува в тръбопровода след края на потока на масата на газообразния пожарогасителен агент в защитеното помещение;

Произведението на оставащия БГФС в модула, който се приема по ТД на модул, kg, по броя на модулите в инсталацията.

Забележка - За течни запалими вещества, които не са изброени в допълнение E, стандартната обемна пожарогасителна концентрация на GFFS, всички компоненти на която са в газова фаза при нормални условия, може да се определи като произведение на минималната обемна пожарогасителна концентрация от безопасността фактор, равен на 1,2 за всички GFFS, с изключение на въглеродния диоксид. За SO коефициентът на безопасност е 1,7.

Методите за определяне на минималната обемна пожарогасителна концентрация и пожарогасителна концентрация са изложени в GOST R 53280.3.

Д.2 Коефициентите на уравнение (Д.1) се определят, както следва.

E.2.1 Коефициент, отчитащ изтичане на газ гасителен агент от съдове 1.05.

E.2.2 Коефициент, отчитащ загубата на газ пожарогасителен агент през отворите на помещенията:

където е параметър, който отчита местоположението на отворите по височината на защитеното помещение, m s.

Числените стойности на параметъра се избират, както следва:

0,65 - когато отворите са разположени едновременно в долната (0-0,2) и горната зона на помещението (0,8-1,0) или едновременно на тавана и пода на помещението, а зоните на отворите в долната и горната част са приблизително равни и представляват половината от общата площ на отворите; 0,1 - когато отворите са разположени само в горната зона (0,8-1,0) на защитеното помещение (или на тавана); 0,25 - когато отворите са разположени само в долната зона (0-0, 2) защитеното помещение (или на пода) - с приблизително равномерно разпределение на площта на отворите по цялата височина на защитеното помещение и във всички останали случаи;

Параметър на изтичане на помещението, m,

където е общата площ на отворите, m;

Височина на помещението, m;

Стандартно време за подаване на GFFS към защитените помещения, s.

E.3 Гасенето на пожари от подклас А (с изключение на тлеещи материали, посочени в 8.1.1) трябва да се извършва в помещения с параметър на изтичане не повече от 0,001 m.

Стойността на масата за гасене на пожари от подклас А се определя по формулата

където е масовата стойност за стандартната обемна концентрация при гасене на n-хептан, изчислена по формули (2) или (3);

Коефициент, който отчита вида на горимия материал.

Стойностите на коефициента се приемат равни на: 1,3 - за хартия за гасене, велпапе, картон, тъкани и др. на бали, ролки или папки; 2.25 - за помещения със същите материали, до които е изключен достъпът на пожарникарите след края на работата на AUGP. За други пожари от подклас А, с изключение на посочените в 8.1.1, се приема, че стойността е 1,2.

В този случай е разрешено да се увеличи стандартното време за доставка на GFFS с коефициент едно.

Ако очакваното количество GFFS се определя с коефициент 2,25, резервът GFFS може да бъде намален и определен чрез изчисление с помощта на коефициент 1,3.

Приложение Ж

Изчисляване на масата на газовия пожарогасителен агент

Проектиране на газова пожарогасителна система

Избор и разположение на газови пожарогасителни модули

Оторизирани надзорни органи

Задачи на регулаторните органи

Заключение

маса 1

Приложение 7

Методика за изчисляване на площта на отваряне за изпускане на свръхналягане в помещения, защитени с газови пожарогасителни инсталации

Помощ при извънредни ситуации и бедствия (1)

Общи разпоредби за проектиране и изграждане на газоразпределителни системи от метални и полиетиленови тръби SP 42-101-2003 JSC "Polymergaz" Москва