ปัจจัยการลดปริมาณอากาศในอาคาร การคำนวณรังสีดวงอาทิตย์ในฤดูหนาว การคำนวณทางวิศวกรรมความร้อนของโครงสร้างปิดล้อม

(กำหนดความหนาของชั้นฉนวนห้องใต้หลังคา

พื้นและวัสดุคลุม)
ก. ข้อมูลเบื้องต้น

โซนความชื้นเป็นเรื่องปกติ

z ht = 229 วัน.

อุณหภูมิการออกแบบเฉลี่ยของระยะเวลาการให้ความร้อน ที ht = –5.9 ºС

อุณหภูมิห้าวันเย็น ทีต่อ = –35 °С

ที int = + 21 °ซ.

ความชื้นสัมพัทธ์อากาศ: = 55%

ประมาณการอุณหภูมิอากาศในห้องใต้หลังคา ที int ก. = +15 С.

ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อน พื้นผิวด้านใน พื้นห้องใต้หลังคา
= 8.7 วัตต์/ม2 ·С.

ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนของพื้นผิวด้านนอกของพื้นห้องใต้หลังคา
= 12 วัตต์/เมตร 2 °C

ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนของพื้นผิวด้านในของการเคลือบห้องใต้หลังคาที่อบอุ่น
= 9.9 วัตต์/เมตร 2 °C

ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนของพื้นผิวด้านนอกของห้องใต้หลังคาที่อบอุ่น
= 23 วัตต์/เมตร 2 °C
ประเภทอาคาร – อาคารพักอาศัย 9 ชั้น ห้องครัวในอพาร์ตเมนต์มีการติดตั้ง เตาแก๊ส- ความสูง พื้นที่ห้องใต้หลังคา– พื้นที่ครอบคลุม 2.0 ม. (หลังคา) กก. c = 367.0 m 2 พื้นห้องใต้หลังคาที่อบอุ่น กก. f = 367.0 m 2 ผนังภายนอกห้องใต้หลังคา กก. ก = 108.2 ตร.ม.

ห้องใต้หลังคาที่อบอุ่นมีการกระจายท่อด้านบนสำหรับระบบทำความร้อนและน้ำประปา อุณหภูมิการออกแบบของระบบทำความร้อน – 95 °C การจัดหาน้ำร้อน– 60 องศาเซลเซียส

เส้นผ่านศูนย์กลางของท่อทำความร้อนคือ 50 มม. ยาว 55 ม. ท่อจ่ายน้ำร้อนคือ 25 มม. ยาว 30 ม.
พื้นห้องใต้หลังคา:

ข้าว. 6 รูปแบบการคำนวณ

พื้นห้องใต้หลังคาประกอบด้วยชั้นโครงสร้างที่แสดงในตาราง

№	ชื่อของวัสดุ (โครงสร้าง)	, กก./ลบ.ม. 3	δ, ม	,W/(ม. °C)	ร, ม.2 °C/วัตต์
1	แผ่นพื้นขนแร่แข็งพร้อมสารยึดเกาะบิทูเมน (GOST 4640)	200	เอ็กซ์	0,08	เอ็กซ์
2	อุปสรรคไอ – Rubitex 1 ชั้น (GOST 30547)	600	0,005	0,17	0,0294
3	คอนกรีตเสริมเหล็ก แผ่นพื้นแกนกลวงพีซี (GOST 9561 - 91)		0,22		0,142

ความคุ้มครองรวม:

ข้าว. 7 รูปแบบการคำนวณ

การหุ้มแบบรวมเหนือห้องใต้หลังคาอันอบอุ่นประกอบด้วยชั้นโครงสร้างที่แสดงในตาราง

B. ขั้นตอนการคำนวณ
การกำหนดระดับวันของระยะเวลาการให้ความร้อนโดยใช้สูตร (2) SNiP 23-02–2546:
ดีง = ( ทีอินท์ – ที ht) z ht = (21 + 5.9) 229 = 6160.1
ค่าปกติของความต้านทานการถ่ายเทความร้อนของการเคลือบอาคารที่พักอาศัยตามสูตร (1) SNiP 23-02–2003:

รต้องการ = ก· ดีดี+ ข=0.0005·6160.1 + 2.2 = 5.28 ม.2 ·С/W;
ใช้สูตร (29) SP 23-101–2004 เราพิจารณาความต้านทานการถ่ายเทความร้อนที่ต้องการของพื้นห้องใต้หลังคาที่อบอุ่น
, ม.2 °C /วัตต์:

,
ที่ไหน
– ความต้านทานต่อการถ่ายเทความร้อนของสารเคลือบที่ได้มาตรฐาน

n– ค่าสัมประสิทธิ์กำหนดโดยสูตร (30) SP 230101–2004,
(21 – 15)/(21 + 35) = 0,107.
ขึ้นอยู่กับค่าที่พบ
และ nกำหนด
:
= 5.28·0.107 = 0.56 ตร.ม.·С/วัตต์

ความต้านทานการเคลือบที่ต้องการเหนือห้องใต้หลังคาที่อบอุ่น ร 0 ก. c ถูกตั้งค่าโดยใช้สูตร (32) SP 23-101–2004:
ร 0 ก.ค = ( – ทีต่อ)/(0.28 ชเวน กับ(ทีเวน – ) + ( ทีอินท์ – )/ ร 0 ก.ฟ +
+ (
)/กแฟน – ( – ทีต่อ) ก g.w/ ร 0 ก.ว. ,
ที่ไหน ช ven – ลดลง (ต่อ 1 m2 ของห้องใต้หลังคา) การไหลของอากาศในระบบระบายอากาศพิจารณาจากตาราง 6 SP 23-101–2004 และเท่ากับ 19.5 กก./(ลบ.ม. 2 ชม.)

ค – ความร้อนจำเพาะอากาศ เท่ากับ 1 กิโลจูล/(กก. °C);

ที ven - อุณหภูมิของอากาศที่ออก ท่อระบายอากาศ, °С เท่ากัน ทีอินท์ + 1.5;

ถาม pi – ความหนาแน่นเชิงเส้น การไหลของความร้อนผ่านพื้นผิวฉนวนความร้อนต่อความยาวท่อ 1 ม. คิดเป็น 25 สำหรับท่อทำความร้อน และ 12 วัตต์/เมตร สำหรับท่อจ่ายน้ำร้อน (ตารางที่ 12 SP 23-101–2004)

อินพุตความร้อนที่กำหนดจากท่อส่งความร้อนและระบบจ่ายน้ำร้อนคือ:
()/ก gf = (25·55 + 12·30)/367 = 4.71 วัตต์/m2;
กก. w – พื้นที่ผนังด้านนอกของห้องใต้หลังคาลดลง m 2 / m 2 กำหนดโดยสูตร (33) SP 23-101–2004

= 108,2/367 = 0,295;

– ความต้านทานปกติต่อการถ่ายเทความร้อนของผนังภายนอกของห้องใต้หลังคาที่อบอุ่นซึ่งพิจารณาจากระดับวันของระยะเวลาการทำความร้อนที่อุณหภูมิอากาศภายในในห้องใต้หลังคา = +15 ºС

– ที ht)· z ht = (15 + 5.9)229 = 4786.1 °C วัน
ม. 2 °C/วัตต์
เราแทนที่ค่าที่พบลงในสูตรและกำหนดความต้านทานการถ่ายเทความร้อนที่ต้องการของสารเคลือบเหนือห้องใต้หลังคาที่อบอุ่น:
(15 + 35)/(0.28 19.2(22.5 – 15) + (21 – 15)/0.56 + 4.71 –
– (15 + 35) 0.295/3.08 = 50/50.94 = 0.98 ม. 2 °C/W

เรากำหนดความหนาของฉนวนในห้องใต้หลังคาเมื่อใด ร 0 ก. ฉ = 0.56 ม. 2 °C/วัตต์:

= (ร 0 ก. ฉ – 1/– รคอนกรีตเสริมเหล็ก - รถู – 1/) ut =
= (0.56 – 1/8.7 – 0.142 –0.029 – 1/12)0.08 = 0.0153 ม.
เราใช้ความหนาของฉนวน = 40 มม. เนื่องจาก ความหนาขั้นต่ำ แผ่นขนแร่ 40 มม. (GOST 10140) จากนั้นความต้านทานการถ่ายเทความร้อนจริงจะเท่ากับ

ร 0 ก. ความจริง = 1/8.7 + 0.04/0.08 + 0.029 + 0.142 + 1/12 = 0.869 ม. 2 °C/วัตต์
เรากำหนดปริมาณฉนวนในการเคลือบเมื่อใด ร 0 ก. ค = = 0.98 ม. 2 °C/วัตต์:
= (ร 0 ก. ค – 1/ – รคอนกรีตเสริมเหล็ก - รถู - รซีพีอาร์ – รเสื้อ – 1/) ut =
= (0.98 – 1/9.9 – 0.017 – 0.029 – 0.022 – 0.035 – 1/23) 0.13 = 0.0953 ม.
เรายอมรับความหนาของฉนวน ( แผ่นคอนกรีตมวลเบา) 100 มม. แล้วจึงเป็นค่าที่แท้จริงของความต้านทานการถ่ายเทความร้อน ครอบคลุมห้องใต้หลังคาจะเกือบจะเท่ากับที่คำนวณได้
B. การตรวจสอบการปฏิบัติตามข้อกำหนดด้านสุขอนามัยและสุขอนามัย

ป้องกันความร้อนของอาคาร
I. การตรวจสอบการปฏิบัติตามเงื่อนไข
สำหรับพื้นห้องใต้หลังคา:

= (21 – 15)/(0.869·8.7) = 0.79 °C
ตามตาราง. 5 สนิป 23-02–2546 ∆ ที n = 3 °С ดังนั้น เงื่อนไข ∆ ที g = 0.79 °C t n =3 °C เป็นที่พอใจ
เราตรวจสอบโครงสร้างการปิดล้อมภายนอกของห้องใต้หลังคาเพื่อให้แน่ใจว่าไม่มีการควบแน่นบนพื้นผิวภายในเช่น เพื่อให้เป็นไปตามเงื่อนไข
:

– สำหรับคลุมเหนือห้องใต้หลังคาอันอบอุ่น
น้ำหนัก 2 องศาเซลเซียส
15 – [(15 + 35)/(0.98 9.9] =
= 15 – 4.12 = 10.85 องศาเซลเซียส;
– สำหรับผนังด้านนอกของห้องใต้หลังคาที่อบอุ่น
น้ำหนัก 2 องศาเซลเซียส
15 – [(15 + 35)]/(3.08 8.7) =
= 15 – 1.49 = 13.5 องศาเซลเซียส
ครั้งที่สอง การคำนวณอุณหภูมิจุดน้ำค้าง ที d , °C ในห้องใต้หลังคา:

– คำนวณปริมาณความชื้นของอากาศภายนอก g/m3 ที่อุณหภูมิออกแบบ ทีต่อ:

=
– เช่นเดียวกัน อากาศจากห้องใต้หลังคาที่อบอุ่น โดยรับความชื้นเพิ่มขึ้น ∆ ฉสำหรับบ้านที่มีเตาแก๊สเท่ากับ 4.0 กรัม/ลบ.ม.
กรัม/เมตร 3 ;
– กำหนดความดันบางส่วนของไอน้ำในอากาศในห้องใต้หลังคาที่อบอุ่น:

ตามภาคผนวก 8 ตามมูลค่า อี= จ g จงหาอุณหภูมิจุดน้ำค้าง ทีง = 3.05 องศาเซลเซียส

ค่าอุณหภูมิจุดน้ำค้างที่ได้รับจะถูกนำมาเปรียบเทียบกับค่าที่เกี่ยวข้อง
และ
:
=13,5 > ทีง = 3.05 องศาเซลเซียส; = 10.88 > ทีง = 3.05 องศาเซลเซียส
อุณหภูมิจุดน้ำค้างต่ำกว่าอุณหภูมิที่สอดคล้องกันอย่างมากบนพื้นผิวภายในของรั้วภายนอก ดังนั้นการควบแน่นจะไม่เกิดขึ้นบนพื้นผิวด้านในของสารเคลือบและบนผนังห้องใต้หลังคา

บทสรุป- รั้วแนวนอนและแนวตั้งของห้องใต้หลังคาที่อบอุ่นตอบสนอง ข้อกำหนดด้านกฎระเบียบป้องกันความร้อนของอาคาร

ตัวอย่างที่ 5
การคำนวณการใช้พลังงานความร้อนจำเพาะเพื่อให้ความร้อนแก่อาคารพักอาศัยส่วนเดียวสูง 9 ชั้น (แบบทาวเวอร์)
ขนาด พื้นทั่วไปในรูปแสดงอาคารพักอาศัยสูง 9 ชั้น

รูปที่ 8 แผนผังชั้นทั่วไปของอาคารพักอาศัยส่วนเดียวสูง 9 ชั้น

ก. ข้อมูลเบื้องต้น
สถานที่ก่อสร้าง - ระดับการใช้งาน

ภูมิอากาศ – IV.

โซนความชื้นเป็นเรื่องปกติ

ระดับความชื้นในห้องเป็นปกติ

สภาพการทำงานของโครงสร้างปิดล้อม – B.

ระยะเวลาของฤดูร้อน z ht = 229 วัน.

อุณหภูมิเฉลี่ยของฤดูร้อน ที ht = –5.9 °ซ.

อุณหภูมิอากาศภายในอาคาร ที int = +21 °ซ.

อุณหภูมิอากาศภายนอกเย็นห้าวัน ทีต่อ = = –35 °С

อาคารนี้มีห้องใต้หลังคา "อบอุ่น" และชั้นใต้ดินทางเทคนิค

อุณหภูมิอากาศภายในห้องใต้ดินทางเทคนิค = = +2 องศาเซลเซียส

ความสูงของอาคารจากระดับพื้นชั้น 1 ถึงยอดปล่องไอเสีย ชม= 29.7 ม.

ความสูงพื้น – 2.8 ม.

ความเร็วลมเฉลี่ยสูงสุดโดย rumba ในเดือนมกราคม โวลต์= 5.2 ม./วินาที
B. ขั้นตอนการคำนวณ
1. การกำหนดพื้นที่ของโครงสร้างปิดล้อม

การกำหนดพื้นที่ของโครงสร้างปิดล้อมจะขึ้นอยู่กับแผนผังชั้นทั่วไปของอาคาร 9 ชั้นและข้อมูลเบื้องต้นของส่วน A

พื้นที่ชั้นรวมของอาคาร
กชั่วโมง = (42.5 + 42.5 + 42.5 + 57.38) 9 = 1,663.9 ตร.ม.
พื้นที่นั่งเล่นของอพาร์ทเมนท์และห้องครัว
ก ล = (27,76 + 27,76 + 27,76 + 42,54 + 7,12 + 7,12 +
+ 7,12 + 7,12)9 = 1388.7 ตร.ม.
พื้นที่ชั้นเหนือชั้นใต้ดินทางเทคนิค ก b .с พื้นห้องใต้หลังคา กก. f และวัสดุคลุมเหนือห้องใต้หลังคา กก. ค
กข .с = กก. ฉ = กก. ค = 16·16.2 = 259.2 ตร.ม.
พื้นที่รวมของการอุดหน้าต่างและ ประตูระเบียง ก F โดยมีหมายเลขอยู่บนพื้น:

– อุดหน้าต่าง กว้าง 1.5 ม. – 6 ชิ้น,

– อุดหน้าต่าง กว้าง 1.2 ม. – 8 ชิ้น,

– ประตูระเบียง กว้าง 0.75 ม. – 4 ชิ้น

ความสูงของหน้าต่าง – 1.2 ม. ความสูงของประตูระเบียง 2.2 ม.
กฉ = [(1.5 6+1.2 8) 1.2+(0.75 4 2.2)] 9 = 260.3 ตร.ม.
สี่เหลี่ยม ประตูทางเข้าเข้าสู่ปล่องบันได กว้าง 1.0 และ 1.5 ม. สูง 2.05 ม.
กเอ็ด = (1.5 + 1.0) 2.05 = 5.12 ตร.ม.
พื้นที่อุดหน้าต่างบริเวณบันได หน้าต่างกว้าง 1.2 ม. สูง 0.9 ม.

= (1.2·0.9)·8 = 8.64 ตร.ม.
พื้นที่รวมของประตูภายนอกของอพาร์ทเมนต์กว้าง 0.9 ม. สูง 2.05 ม. และจำนวน 4 ชิ้นต่อชั้น
กเอ็ด = (0.9 2.05 4) 9 = 66.42 ตร.ม.
พื้นที่รวมของผนังภายนอกอาคารโดยคำนึงถึงช่องหน้าต่างและประตู

= (16 + 16 + 16.2 + 16.2) 2.8 9 = 1622.88 ตร.ม.
พื้นที่รวมของผนังภายนอกอาคารที่ไม่มีหน้าต่างและ ทางเข้าประตู

กก = 1,622.88 – (260.28 + 8.64 + 5.12) = 1,348.84 ตร.ม.
พื้นที่ทั้งหมดของพื้นผิวภายในของโครงสร้างปิดล้อมภายนอกรวมถึงพื้นห้องใต้หลังคาและพื้นเหนือชั้นใต้ดินทางเทคนิค

= (16 + 16 + 16.2 + 16.2) 2.8 9 + 259.2 + 259.2 = 2141.3 ตร.ม.
ปริมาณความร้อนของอาคาร

วี n = 16·16.2·2.8·9 = 6531.84 ลบ.ม.
2. การกำหนดระดับวันของระยะเวลาการให้ความร้อน

วันปริญญาถูกกำหนดโดยสูตร (2) SNiP 23-02–2003 สำหรับโครงสร้างการปิดล้อมต่อไปนี้:

– ผนังภายนอกและพื้นห้องใต้หลังคา:

ดีวัน 1 = (21 + 5.9) 229 = 6160.1 °C วัน
– ผนังและผนังภายนอกของ “ห้องใต้หลังคา” ที่อบอุ่น:
ดีวัน 2 = (15 + 5.9) 229 = 4786.1 °C วัน
– เพดานเหนือชั้นใต้ดินทางเทคนิค:
ดีวัน 3 = (2 + 5.9) 229 = 1809.1 °C วัน
3. การหาค่าความต้านทานการถ่ายเทความร้อนที่ต้องการของโครงสร้างปิดล้อม

ความต้านทานการถ่ายเทความร้อนที่ต้องการของโครงสร้างปิดล้อมถูกกำหนดจากตาราง 4 SNiP 23-02–2546 ขึ้นอยู่กับค่าระดับวันของระยะเวลาการให้ความร้อน:

– สำหรับผนังภายนอกอาคาร
= 0.00035 6160.1 + 1.4 = 3.56 ม. 2 °C/W;
– สำหรับพื้นห้องใต้หลังคา
= n· = 0.107(0.0005 6160.1 + 2.2) = 0.49 ตร.ม.
n =
=
= 0,107;
– สำหรับผนังภายนอกห้องใต้หลังคา
= 0.00035 4786.1 + 1.4 = 3.07 ม. 2 °C/W,
– สำหรับคลุมเหนือห้องใต้หลังคา

=
=
= 0.87 ม.2 °C/วัตต์;
– สำหรับคลุมห้องใต้ดินทางเทคนิค

= nข. ค ร reg = 0.34(0.00045 1809.1 + 1.9) = 0.92 ม.2 °C/W,

nข. ค =
=
= 0,34;
– สำหรับอุดหน้าต่างและประตูระเบียงพร้อมกระจกสามชั้นในกรอบไม้ (ภาคผนวก L SP 23-101–2004)

= 0.55 ม. 2 °C/วัตต์
4. การกำหนดการใช้พลังงานความร้อนเพื่อให้ความร้อนแก่อาคาร

ในการพิจารณาการใช้พลังงานความร้อนเพื่อให้ความร้อนแก่อาคารในช่วงเวลาที่ทำความร้อนจำเป็นต้องสร้าง:

– การสูญเสียความร้อนทั้งหมดของอาคารผ่านรั้วภายนอก ถามซ, เอ็มเจ;

– ความร้อนภายในบ้านเพิ่มขึ้น ถามอินท์, เอ็มเจ;

– ความร้อนที่ได้รับผ่านหน้าต่างและประตูระเบียงจากรังสีแสงอาทิตย์ MJ

เมื่อพิจารณาการสูญเสียความร้อนรวมของอาคาร ถามชั่วโมง , MJ ต้องคำนวณค่าสัมประสิทธิ์สองค่า:

– ลดค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนผ่านเปลือกอาคารภายนอก
, W/(ม. 2 °C);
ลวี = 3 ก ล= 3 1388.7 = 4166.1 ม. 3 / ชม.
ที่ไหน ก ล– พื้นที่ห้องนั่งเล่นและห้องครัว ตร.ม.

– กำหนดอัตราการแลกเปลี่ยนอากาศเฉลี่ยของอาคารในช่วงระยะเวลาทำความร้อน n a, h –1 ตามสูตร (D.8) SNiP 23-02–2003:
nก =
= 0.75 ชม. –1
เรายอมรับค่าสัมประสิทธิ์ในการลดปริมาณอากาศในอาคารโดยคำนึงถึงการมีรั้วภายใน บีวี = 0.85; ความจุความร้อนจำเพาะของอากาศ ค= 1 kJ/kg °С และค่าสัมประสิทธิ์โดยคำนึงถึงอิทธิพลของการไหลของความร้อนต้านในโครงสร้างโปร่งแสง เค = 0,7:

=
= 0.45 วัตต์/(ม. 2 °C)
ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนโดยรวมของอาคาร เค m, W/(m 2 °C) กำหนดโดยสูตร (D.4) SNiP 23-02–2003:
เคม. = 0.59 + 0.45 = 1.04 วัตต์/(ม. 2 °C)
เราคำนวณการสูญเสียความร้อนทั้งหมดของอาคารในช่วงเวลาที่ทำความร้อน ถาม h, MJ ตามสูตร (D.3) SNiP 23-02–2003:
ถามชั่วโมง = 0.0864 1.04 6160.1 2141.28 = 1185245.3 เมกะจูล
ความร้อนในครัวเรือนเพิ่มขึ้นในช่วงฤดูร้อน ถาม int , MJ กำหนดโดยสูตร (G.11) SNiP 23-02–2003 โดยรับค่าการปล่อยความร้อนในครัวเรือนจำเพาะ ถาม int เท่ากับ 17 วัตต์/m2:
ถาม int = 0.0864·17·229·1132.4 = 380888.62 เมกะจูล
ความร้อนที่เข้ามาภายในอาคารจากรังสีแสงอาทิตย์ในช่วงที่ให้ความร้อน ถาม s , MJ กำหนดโดยสูตร (G.11) SNiP 23-02–2003 โดยคำนึงถึงค่าสัมประสิทธิ์โดยคำนึงถึงการแรเงาของช่องแสงโดยองค์ประกอบการเติมทึบแสง τ F = 0.5 และการแทรกซึมสัมพัทธ์ของ รังสีแสงอาทิตย์สำหรับอุดหน้าต่างส่งแสง เคเอฟ = 0.46

ค่าเฉลี่ยของการแผ่รังสีแสงอาทิตย์ในช่วงเวลาที่ทำความร้อน พื้นผิวแนวตั้ง ฉันเฉลี่ย, W/m 2, ยอมรับตามภาคผนวก (D) SP 23-101–2004 สำหรับ ละติจูดทางภูมิศาสตร์ตำแหน่งระดับการใช้งาน (56° N):

ฉันโดย = 201 วัตต์/ตร.ม.
ถามวินาที = 0.5 0.76(100.44 201 + 100.44 201 +
+ 29.7·201 + 29.7·201) = 19880.18 เมกะจูล
การใช้พลังงานความร้อนเพื่อให้ความร้อนแก่อาคารในช่วงเวลาที่ทำความร้อน , MJ กำหนดโดยสูตร (D.2) SNiP 23-02–2003 โดยรับ ค่าตัวเลขค่าสัมประสิทธิ์ต่อไปนี้:

– สัมประสิทธิ์การลดความร้อนเข้าเนื่องจากความเฉื่อยทางความร้อนของโครงสร้างที่ปิดล้อม = 0,8;

– ค่าสัมประสิทธิ์คำนึงถึงการใช้ความร้อนเพิ่มเติมของระบบทำความร้อนที่เกี่ยวข้องกับความไม่ต่อเนื่องของการไหลของความร้อนเล็กน้อยของกลุ่มผลิตภัณฑ์ อุปกรณ์ทำความร้อนสำหรับอาคารทาวเวอร์ = 1,11.
= ·1.11 = 1024940.2 เมกะจูล
เรากำหนดการใช้พลังงานความร้อนจำเพาะของอาคาร
, kJ/(m 2 °C วัน) ตามสูตร (D.1) SNiP 23-02–2003:
=
= 25.47 กิโลจูล/(ลบ.ม. 2 °C วัน)
ตามข้อมูลในตาราง 9 SNiP 23-02–2003 การใช้พลังงานความร้อนจำเพาะมาตรฐานสำหรับการทำความร้อนอาคารพักอาศัย 9 ชั้นคือ 25 kJ/(m 2 °C วัน) ซึ่งต่ำกว่าการใช้พลังงานความร้อนจำเพาะที่คำนวณได้ 1.02% = 25.47 kJ / (ลูกบาศก์เมตร 2 °C วัน) ดังนั้น ในระหว่างการออกแบบทางวิศวกรรมการระบายความร้อนของโครงสร้างปิดล้อม จึงจำเป็นต้องคำนึงถึงความแตกต่างนี้ด้วย

คำอธิบาย:

ตาม SNiP ล่าสุด " ป้องกันความร้อนอาคาร” ส่วน “ประสิทธิภาพการใช้พลังงาน” มีผลบังคับใช้สำหรับโครงการใด ๆ วัตถุประสงค์หลักของส่วนนี้คือเพื่อพิสูจน์ว่าการใช้ความร้อนจำเพาะในการทำความร้อนและระบายอากาศของอาคารต่ำกว่าค่ามาตรฐาน

การคำนวณรังสีดวงอาทิตย์ใน เวลาฤดูหนาว

ฟลักซ์ของการแผ่รังสีดวงอาทิตย์ทั้งหมดที่มาถึงในช่วงระยะเวลาการให้ความร้อนบนพื้นผิวแนวนอนและแนวตั้งภายใต้สภาวะที่มีเมฆมากจริง kWh/m2 (MJ/m2)

ฟลักซ์ของการแผ่รังสีแสงอาทิตย์ทั้งหมดที่มาถึงในแต่ละเดือนของระยะเวลาการให้ความร้อนบนพื้นผิวแนวนอนและแนวตั้งภายใต้สภาวะที่มีเมฆมากจริง kWh/m2 (MJ/m2)

จากงานเสร็จสิ้น ได้รับข้อมูลเกี่ยวกับความเข้มของการแผ่รังสีแสงอาทิตย์ทั้งหมด (โดยตรงและกระจาย) ที่ตกลงบนพื้นผิวแนวตั้งที่มีทิศทางต่างกันสำหรับ 18 เมืองในรัสเซีย ข้อมูลนี้สามารถนำไปใช้ในการออกแบบจริงได้

วรรณกรรม

1. SNiP 23–02–2003 “การป้องกันความร้อนของอาคาร” – อ.: Gosstroy แห่งรัสเซีย, FSUE TsPP, 2547

2. หนังสืออ้างอิงทางวิทยาศาสตร์และประยุกต์เกี่ยวกับภูมิอากาศของสหภาพโซเวียต ส่วนที่ 1–6 ฉบับที่ 1–34. - เซนต์ปีเตอร์สเบิร์ก. : กิโดรเมเตโออิซดาต, 1989–1998.

3. SP 23–101–2004 “การออกแบบการป้องกันความร้อนของอาคาร” – อ.: Federal State Unitary Enterprise TsPP, 2004.

4. MGSN 2.01–99 “การประหยัดพลังงานในอาคาร มาตรฐานการป้องกันความร้อนและการจ่ายพลังงานความร้อนและน้ำ” – อ.: รัฐวิสาหกิจรวม “NIAC”, 2542.

5. SNiP 23–01–99* “ ภูมิอากาศวิทยาของอาคาร” – อ.: Gosstroy แห่งรัสเซีย, State Unitary Enterprise TsPP, 2546

6. ภูมิอากาศวิทยาการก่อสร้าง: คู่มืออ้างอิงสำหรับ SNiP – อ.: สตรอยอิซดาต, 1990.

กระทรวงศึกษาธิการและวิทยาศาสตร์ของสหพันธรัฐรัสเซีย

งบประมาณของรัฐบาลกลาง สถาบันการศึกษาการศึกษาวิชาชีพชั้นสูง

"มหาวิทยาลัยของรัฐ - ศูนย์การศึกษาการวิจัยและการผลิต"

สถาบันสถาปัตยกรรมและการก่อสร้าง

แผนก: " อาคารเมืองและการทำฟาร์ม"

วินัย: “ฟิสิกส์โครงสร้าง”

งานหลักสูตร

“การป้องกันความร้อนของอาคาร”

กรอกโดยนักเรียน: Arkharova K.Yu.

• การแนะนำ
• แบบฟอร์มมอบหมาย
• 1 . ใบรับรองสภาพอากาศ
• 2 . การคำนวณความร้อน
• 2.1 การคำนวณทางวิศวกรรมความร้อนของโครงสร้างปิดล้อม
• 2.2 การคำนวณโครงสร้างการปิดล้อมของชั้นใต้ดิน "อบอุ่น"
• 2.3 การคำนวณความร้อนของหน้าต่าง
• 3 . การคำนวณการใช้พลังงานความร้อนจำเพาะเพื่อให้ความร้อนในช่วงเวลาที่ให้ความร้อน
• 4 . การดูดซับความร้อนของพื้นผิวพื้น
• 5 . การป้องกันเปลือกอาคารจากน้ำขัง
• บทสรุป
• รายชื่อแหล่งข้อมูลและวรรณกรรมที่ใช้
• ภาคผนวก ก

การแนะนำ

การป้องกันความร้อนเป็นชุดของมาตรการและเทคโนโลยีการประหยัดพลังงานที่ช่วยเพิ่มฉนวนกันความร้อนของอาคาร เพื่อวัตถุประสงค์ต่างๆ,ลดการสูญเสียความร้อนภายในห้อง

งานในการตรวจสอบคุณสมบัติทางเทคนิคทางความร้อนที่จำเป็นของโครงสร้างการปิดล้อมภายนอกได้รับการแก้ไขโดยให้ความต้านทานความร้อนและความต้านทานการถ่ายเทความร้อนที่ต้องการ

ความต้านทานการถ่ายเทความร้อนจะต้องสูงพอที่จะรับประกันสภาวะอุณหภูมิที่ยอมรับได้อย่างถูกสุขลักษณะบนพื้นผิวของโครงสร้างที่หันหน้าไปทางห้องในช่วงที่หนาวที่สุดของปี เสถียรภาพทางความร้อนของโครงสร้างประเมินโดยความสามารถในการรักษาอุณหภูมิคงที่สัมพัทธ์ในสถานที่ระหว่างความผันผวนของอุณหภูมิของสภาพแวดล้อมอากาศที่อยู่ติดกับโครงสร้างและการไหลของความร้อนที่ไหลผ่านเป็นระยะ ระดับความเสถียรทางความร้อนของโครงสร้างโดยรวมนั้นส่วนใหญ่จะถูกกำหนดโดยคุณสมบัติทางกายภาพของวัสดุที่ใช้สร้างชั้นนอกของโครงสร้างซึ่งสามารถทนต่อความผันผวนของอุณหภูมิอย่างกะทันหัน

ในเรื่องนี้ งานหลักสูตรการคำนวณทางวิศวกรรมความร้อนของเปลือกอาคารจะดำเนินการ บ้านแต่ละหลังพื้นที่ก่อสร้างซึ่งก็คือ Arkhangelsk

แบบฟอร์มมอบหมาย

1 พื้นที่ก่อสร้าง:

อาร์คันเกลสค์.

2 โครงสร้างผนัง (ชื่อ วัสดุก่อสร้าง, ฉนวน, ความหนา, ความหนาแน่น):

ชั้นที่ 1 - คอนกรีตโพลีสไตรีนดัดแปลงด้วยตะกรัน-ปูนซีเมนต์ปอร์ตแลนด์ (=200 กก./ลบ.ม.; ?=0.07 W/(m*K); ?=0.36 ม.)

ชั้นที่ 2 - โฟมโพลีสไตรีนอัดขึ้นรูป (=32 กก./ลบ.ม.; ?=0.031 W/(m*K); ?=0.22 ม.)

ชั้นที่ 3 - คอนกรีตเพอร์ไลต์ (=600 กก./ลบ.ม.; ?=0.23 W/(m*K); ?=0.32 ม.

3 วัสดุรวมการนำความร้อน:

เปอร์ลิเบตัน (=600 กก./ลบ.ม.; ?=0.23 W/(m*K); ?=0.38 ม.

การออกแบบชั้น 4:

ชั้นที่ 1 - เสื่อน้ำมัน (=1800 กก./ม. 3; s=8.56 W/(m 2 °C); ?=0.38 W/(m 2 °C); ?=0.0008 ม.

ชั้นที่ 2 - การพูดนานน่าเบื่อซีเมนต์ทราย (=1800 kg/m 3; s=11.09 W/(m 2 °C); ?=0.93 W/(m 2 °C); ?=0.01 m)

ชั้นที่ 3 - แผ่นโฟมโพลีสไตรีน (=25 กก./ม. 3; s=0.38 W/(m 2 °C); ?=0.44 W/(m 2 °C); ?=0.11 ม. )

ชั้นที่ 4 - แผ่นโฟมคอนกรีต (=400 กก./ม. 3; s=2.42 W/(m 2 °C); ?=0.15 W/(m 2 °C); ?=0.22 ม. )

1 . ใบรับรองสภาพอากาศ

พื้นที่พัฒนา - Arkhangelsk

ภูมิอากาศ - II A.

โซนความชื้น-เปียก

ความชื้นในอากาศภายในอาคาร? = 55%;

อุณหภูมิห้องโดยประมาณ = 21°C

ระดับความชื้นในห้องเป็นปกติ

สภาพการใช้งาน - บี

พารามิเตอร์ภูมิอากาศ:

ประมาณการอุณหภูมิอากาศภายนอก (อุณหภูมิอากาศภายนอกช่วง 5 วันที่หนาวที่สุด (ความน่าจะเป็น 0.92)

ระยะเวลาของช่วงทำความร้อน (โดยมีอุณหภูมิอากาศภายนอกเฉลี่ยรายวันอยู่ที่ 8°C) - = 250 วัน

อุณหภูมิเฉลี่ยของช่วงทำความร้อน (โดยอุณหภูมิอากาศภายนอกเฉลี่ยรายวันอยู่ที่ 8°C) - = - 4.5 °C

การปิดล้อมการดูดซับความร้อน

2 . การคำนวณความร้อน

2 .1 การคำนวณทางวิศวกรรมความร้อนของโครงสร้างปิดล้อม

การคำนวณองศาวันของระยะเวลาการให้ความร้อน

GSOP = (t ใน - t จาก) z จาก (1.1)

อุณหภูมิห้องโดยประมาณอยู่ที่ไหน °C;

อุณหภูมิอากาศภายนอกโดยประมาณ °C;

ระยะเวลาของฤดูร้อนวัน

GSOP =(+21+4.5) 250=6125°Сวัน

เราคำนวณความต้านทานการถ่ายเทความร้อนที่ต้องการโดยใช้สูตร (1.2)

โดยที่ a และ b เป็นค่าสัมประสิทธิ์ ค่าที่ควรนำมาตามตารางที่ 3 ของ SP 50.13330.2012 “การป้องกันความร้อนของอาคาร” สำหรับกลุ่มอาคารที่เกี่ยวข้อง

เรายอมรับ: a = 0.00035 ; ข=1.4

0.00035 6125 +1.4=3.54ม. 2 °C/วัตต์

ออกแบบ ผนังด้านนอก

ก) เราตัดโครงสร้างด้วยระนาบขนานกับทิศทางการไหลของความร้อน (รูปที่ 1):

รูปที่ 1 - การออกแบบผนังภายนอก

ตารางที่ 1 - พารามิเตอร์ของวัสดุผนังภายนอก

ความต้านทานการถ่ายเทความร้อน R a ถูกกำหนดโดยสูตร (1.3):

โดยที่ A i คือพื้นที่ของไซต์ i, m 2;

R i - ความต้านทานการถ่ายเทความร้อนของส่วน i-th ;

A คือผลรวมของพื้นที่ของแปลงทั้งหมด m2

เรากำหนดความต้านทานการถ่ายเทความร้อนสำหรับพื้นที่เนื้อเดียวกันโดยใช้สูตร (1.4):

ที่ไหน, ? - ความหนาของชั้น, ม.;

ค่าสัมประสิทธิ์การนำความร้อน, W/(mK)

เราคำนวณความต้านทานการถ่ายเทความร้อนสำหรับพื้นที่ไม่สม่ำเสมอโดยใช้สูตร (1.5):

R= R 1 +R 2 +R 3 +…+R n +R รองประธาน (1.5)

โดยที่ R 1 , R 2 , R 3 ...R n คือความต้านทานการถ่ายเทความร้อนของโครงสร้างแต่ละชั้น ;

R VP - ความต้านทานต่อการถ่ายเทความร้อนของชั้นอากาศ .

เราพบ R a โดยใช้สูตร (1.3):

b) เราตัดโครงสร้างด้วยระนาบตั้งฉากกับทิศทางการไหลของความร้อน (รูปที่ 2):

รูปที่ 2 - การออกแบบผนังภายนอก

ความต้านทานการถ่ายเทความร้อน R b ถูกกำหนดโดยสูตร (1.5)

R ข = R 1 +R 2 +R 3 +…+R n +R vp, (1.5)

เราจะพิจารณาความต้านทานการซึมผ่านของอากาศสำหรับพื้นที่เนื้อเดียวกันโดยใช้สูตร (1.4)

เราพิจารณาความต้านทานการซึมผ่านของอากาศสำหรับพื้นที่ไม่สม่ำเสมอโดยใช้สูตร (1.3):

เราพบ Rb โดยใช้สูตร (1.5):

Rข =5.14+3.09+1.4= 9.63

ความต้านทานตามเงื่อนไขต่อการถ่ายเทความร้อนของผนังด้านนอกถูกกำหนดโดยสูตร (1.6):

โดยที่ R a คือความต้านทานการถ่ายเทความร้อนของโครงสร้างปิดล้อม ตัดขนานกับการไหลของความร้อน

R ข - ความต้านทานการถ่ายเทความร้อนของโครงสร้างปิดล้อม ตัดตั้งฉากกับการไหลของความร้อน .

ความต้านทานต่อการถ่ายเทความร้อนที่ลดลงของผนังด้านนอกถูกกำหนดโดยสูตร (1.7):

ความต้านทานการถ่ายเทความร้อนบนพื้นผิวด้านนอกถูกกำหนดโดยสูตร (1.9)

โดยที่ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนของพื้นผิวด้านในของโครงสร้างปิด = 8.7;

โดยที่ คือค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนของพื้นผิวด้านนอกของโครงสร้างปิด = 23

ความแตกต่างของอุณหภูมิที่คำนวณได้ระหว่างอุณหภูมิของอากาศภายในและอุณหภูมิของพื้นผิวภายในของโครงสร้างปิดล้อมถูกกำหนดโดยสูตร (1.10):

โดยที่ n คือสัมประสิทธิ์ที่คำนึงถึงการพึ่งพาตำแหน่งของพื้นผิวด้านนอกของโครงสร้างที่ปิดล้อมซึ่งสัมพันธ์กับอากาศภายนอก เราใช้ n=1;

อุณหภูมิห้องโดยประมาณ°C;

อุณหภูมิการออกแบบของอากาศภายนอกในช่วงฤดูหนาว °C;

ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนของพื้นผิวภายในของโครงสร้างที่ปิดล้อม, W/(m 2 °C)

อุณหภูมิของพื้นผิวด้านในของโครงสร้างปิดล้อมถูกกำหนดโดยสูตร (1.11):

2 . 2 การคำนวณโครงสร้างการปิดล้อมของชั้นใต้ดิน "อบอุ่น"

ความต้านทานการถ่ายเทความร้อนที่ต้องการของชิ้นส่วน ผนังชั้นใต้ดินซึ่งตั้งอยู่เหนือระดับพื้นดินเราใช้ค่าเท่ากับความต้านทานต่อการถ่ายเทความร้อนที่ลดลงของผนังด้านนอก:

ความต้านทานการถ่ายเทความร้อนลดลงของโครงสร้างปิดล้อมของส่วนที่ฝังอยู่ในชั้นใต้ดินซึ่งอยู่ต่ำกว่าระดับพื้นดิน

ความสูงของส่วนที่ปิดภาคเรียนของชั้นใต้ดินคือ 2 ม. ความกว้างของชั้นใต้ดิน - 3.8ม

ตามตารางที่ 13 SP 23-101-2004 “การออกแบบการป้องกันความร้อนของอาคาร” เรายอมรับ:

เราคำนวณความต้านทานการถ่ายเทความร้อนที่ต้องการของพื้นห้องใต้ดินเหนือชั้นใต้ดิน "อบอุ่น" โดยใช้สูตร (1.12)

โดยที่ความต้านทานการถ่ายเทความร้อนที่ต้องการของพื้นห้องใต้ดินดูได้จากตารางที่ 3 ของ SP 50.13330.2012 “การป้องกันความร้อนของอาคาร”

โดยที่ อุณหภูมิอากาศในห้องใต้ดิน °C;

เช่นเดียวกับในสูตร (1.10)

เช่นเดียวกับในสูตร (1.10)

สมมติว่าเท่ากับ 21.35 °C:

เรากำหนดอุณหภูมิอากาศในห้องใต้ดินโดยใช้สูตร (1.14):

โดยที่เหมือนกับในสูตร (1.10)

ความหนาแน่นฟลักซ์ความร้อนเชิงเส้น -

ปริมาณอากาศในห้องใต้ดิน ;

ความยาวของท่อที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง i, m; -

อัตราการแลกเปลี่ยนอากาศในห้องใต้ดิน -

ความหนาแน่นของอากาศในห้องใต้ดิน

c - ความจุความร้อนจำเพาะของอากาศ;;

พื้นที่ชั้นใต้ดิน ;

พื้นที่ของพื้นและผนังห้องใต้ดินที่สัมผัสกับพื้น

พื้นที่ผนังภายนอกของห้องใต้ดินเหนือระดับพื้นดิน .

2 . 3 การคำนวณความร้อนของหน้าต่าง

เราคำนวณระดับวันของระยะเวลาการให้ความร้อนโดยใช้สูตร (1.1)

GSOP =(+21+4.5) 250=6125°ซ.

ความต้านทานการถ่ายเทความร้อนที่ลดลงถูกกำหนดตามตารางที่ 3 ของ SP 50.13330.2012 “ การป้องกันความร้อนของอาคาร” โดยวิธีการประมาณค่า:

เราเลือกหน้าต่างตามความต้านทานการถ่ายเทความร้อนที่พบ R0:

กระจกธรรมดาและหน้าต่างกระจกสองชั้นแบบห้องเดียวในกรอบแยกทำจากแก้วพร้อมการเคลือบแบบเลือกแข็ง - .

สรุป: ความต้านทานการถ่ายเทความร้อนที่ลดลง ความแตกต่างของอุณหภูมิ และอุณหภูมิของพื้นผิวภายในของโครงสร้างปิดนั้นเป็นไปตามมาตรฐานที่กำหนด จึงได้เลือกโครงสร้างที่ออกแบบของผนังด้านนอกและความหนาของฉนวนให้ถูกต้อง

เนื่องจากเราใช้โครงสร้างผนังเป็นโครงสร้างปิดในส่วนปิดภาคเรียนของชั้นใต้ดิน เราจึงได้รับการต้านทานการถ่ายเทความร้อนของพื้นห้องใต้ดินที่ยอมรับไม่ได้ ซึ่งส่งผลต่อความแตกต่างของอุณหภูมิระหว่างอุณหภูมิของอากาศภายในและอุณหภูมิ ของพื้นผิวด้านในของโครงสร้างปิดล้อม

3 . การคำนวณการใช้พลังงานความร้อนจำเพาะเพื่อให้ความร้อนในช่วงเวลาที่ให้ความร้อน

การใช้พลังงานความร้อนจำเพาะโดยประมาณสำหรับอาคารทำความร้อนในช่วงเวลาทำความร้อนถูกกำหนดโดยสูตร (2.1):

โดยที่การใช้พลังงานความร้อนเพื่อให้ความร้อนแก่อาคารในช่วงเวลาทำความร้อน J;

ผลรวมพื้นที่ชั้นของอพาร์ทเมนต์หรือ พื้นที่ใช้สอยสถานที่ของอาคาร ยกเว้นพื้นทางเทคนิคและโรงรถ ม. 2

การใช้พลังงานความร้อนเพื่อให้ความร้อนแก่อาคารในช่วงเวลาทำความร้อนคำนวณโดยใช้สูตร (2.2):

โดยที่การสูญเสียความร้อนทั้งหมดของอาคารผ่านโครงสร้างปิดภายนอก J;

การป้อนความร้อนในครัวเรือนในช่วงระยะเวลาการทำความร้อน J;

ความร้อนที่ได้รับผ่านหน้าต่างและช่องรับแสงจากรังสีดวงอาทิตย์ในช่วงฤดูร้อน J;

ค่าสัมประสิทธิ์การลดการรับความร้อนเนื่องจากความเฉื่อยทางความร้อนของโครงสร้างที่ปิดล้อม ค่าที่แนะนำ = 0.8;

ค่าสัมประสิทธิ์ที่คำนึงถึงการใช้ความร้อนเพิ่มเติมของระบบทำความร้อนที่เกี่ยวข้องกับความไม่ต่อเนื่องของการไหลของความร้อนเล็กน้อยของกลุ่มอุปกรณ์ทำความร้อน, การสูญเสียความร้อนเพิ่มเติมผ่านส่วนด้านหลังหม้อน้ำของรั้ว, อุณหภูมิอากาศที่เพิ่มขึ้นใน ห้องหัวมุม การสูญเสียความร้อนของท่อที่ลอดผ่าน ห้องไม่ได้รับเครื่องทำความร้อนสำหรับอาคารที่มีชั้นใต้ดินที่มีระบบทำความร้อน = 1.07;

การสูญเสียความร้อนทั้งหมดของอาคาร J ในช่วงระยะเวลาทำความร้อนถูกกำหนดโดยสูตร (2.3):

โดยที่ คือค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนโดยรวมของอาคาร W/(m 2 °C) กำหนดโดยสูตร (2.4)

พื้นที่รวมของโครงสร้างปิดล้อม ม. 2 ;

โดยที่ คือค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนที่ลดลงผ่านเปลือกอาคารภายนอก W/(m 2 °C)

ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนแบบมีเงื่อนไขของอาคาร โดยคำนึงถึงการสูญเสียความร้อนเนื่องจากการแทรกซึมและการระบายอากาศ W/(m 2 °C)

ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนที่ลดลงผ่านเปลือกอาคารภายนอกถูกกำหนดโดยสูตร (2.5):

โดยที่ พื้นที่ ม.2 และความต้านทานการถ่ายเทความร้อนลดลง ม.2 °C/W ของผนังภายนอก (ยกเว้นช่องเปิด)

เช่นเดียวกับการเติมช่องแสง (หน้าต่าง, กระจกสี, โคมไฟ);

เช่นเดียวกับประตูและประตูภายนอก

เหมือนกัน การปูแบบรวม (รวมถึงหน้าต่างที่ยื่นจากผนัง);

เหมือนกัน พื้นห้องใต้หลังคา;

เดียวกัน ชั้นใต้ดิน;

เดียวกัน, .

0.306 วัตต์/(ม. 2 °C);

ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนตามเงื่อนไขของอาคาร โดยคำนึงถึงการสูญเสียความร้อนเนื่องจากการแทรกซึมและการระบายอากาศ W/(m 2 °C) ถูกกำหนดโดยสูตร (2.6):

โดยที่ คือค่าสัมประสิทธิ์การลดปริมาตรอากาศในอาคารโดยคำนึงถึงการมีอยู่ของโครงสร้างปิดล้อมภายใน เรายอมรับ sv = 0.85;

ปริมาตรของสถานที่ให้ความร้อน

ค่าสัมประสิทธิ์โดยคำนึงถึงอิทธิพลของการไหลของความร้อนที่กำลังมาถึงในโครงสร้างโปร่งแสงเท่ากับ 1 สำหรับหน้าต่างและประตูระเบียงที่มีบานหน้าต่างแยกกัน

ความหนาแน่นเฉลี่ย จ่ายอากาศสำหรับระยะเวลาการให้ความร้อน kg/m 3 กำหนดโดยสูตร (2.7)

อัตราส่วนเฉลี่ยการแลกเปลี่ยนอากาศของอาคารในช่วงระยะเวลาทำความร้อน h 1

อัตราการแลกเปลี่ยนอากาศเฉลี่ยของอาคารในช่วงระยะเวลาทำความร้อนคำนวณจากการแลกเปลี่ยนอากาศทั้งหมดเนื่องจากการระบายอากาศและการแทรกซึมโดยใช้สูตร (2.8):

โดยที่ คือ ปริมาณอากาศที่จ่ายเข้าสู่อาคารที่มีการไหลเข้าไม่เป็นระเบียบหรือค่ามาตรฐานด้วย การระบายอากาศทางกล, m 3 / h เท่ากับอาคารที่อยู่อาศัยสำหรับประชาชนโดยคำนึงถึงบรรทัดฐานทางสังคม (โดยมีจำนวนผู้เข้าพักอพาร์ทเมนต์ประมาณ 20 m 2 ของพื้นที่ทั้งหมดหรือน้อยกว่าต่อคน) - 3 A; 3 A = 603.93 m 2;

พื้นที่นั่งเล่น; =201.31m2;

จำนวนชั่วโมงการทำงานของเครื่องช่วยหายใจในหนึ่งสัปดาห์, h; -

จำนวนชั่วโมงของการบันทึกการแฝงตัวในระหว่างสัปดาห์ h;=168;

ปริมาณอากาศที่แทรกซึมเข้าไปในอาคารผ่านโครงสร้างปิด, กิโลกรัมต่อชั่วโมง;

ปริมาณอากาศที่แทรกซึมเข้าไปในบันไดของอาคารที่พักอาศัยผ่านการรั่วซึมในช่องเปิดจะถูกกำหนดโดยสูตร (2.9):

โดยที่ - ตามลำดับสำหรับบันไดพื้นที่รวมของหน้าต่างและประตูระเบียงและประตูทางเข้าภายนอก m 2;

ดังนั้น สำหรับบันได ความต้านทานการซึมผ่านของอากาศที่ต้องการของหน้าต่างและประตูระเบียงและประตูทางเข้าภายนอก m 2 °C/W;

ดังนั้นสำหรับบันไดความแตกต่างที่คำนวณได้ในความดันอากาศภายนอกและภายในสำหรับหน้าต่างและประตูระเบียงและประตูทางเข้าภายนอก Pa กำหนดโดยสูตร (2.10):

ที่ไหน n ใน - แรงดึงดูดเฉพาะอากาศภายนอกและภายในตามลำดับ N/m 3 กำหนดโดยสูตร (2.11):

ความเร็วลมเฉลี่ยสูงสุดตามทิศทางสำหรับเดือนมกราคม (SP 131.13330.2012 “ภูมิอากาศวิทยาของอาคาร”); =3.4 ม./วินาที

3463/(273 + ที), (2.11)

n = 3463/(273 -33) = 14.32 นิวตัน/เมตร 3 ;

นิ้ว = 3463/(273+21) = 11.78 นิวตัน/เมตร 3 ;

จากที่นี่เราพบ:

เราค้นหาอัตราแลกเปลี่ยนอากาศเฉลี่ยของอาคารในช่วงระยะเวลาทำความร้อนโดยใช้ข้อมูลที่ได้รับ:

0.06041 ชม. 1 .

จากข้อมูลที่ได้รับเราคำนวณโดยใช้สูตร (2.6):

0.020 วัตต์/(ม. 2 °C)

จากข้อมูลที่ได้รับในสูตร (2.5) และ (2.6) เราพบค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนโดยรวมของอาคาร:

0.306+0.020= 0.326 วัตต์/(ม2 °C)

เราคำนวณการสูญเสียความร้อนทั้งหมดของอาคารโดยใช้สูตร (2.3):

0.08640.326317.78=เจ

ปริมาณความร้อนในครัวเรือนในช่วงระยะเวลาการให้ความร้อน J ถูกกำหนดโดยสูตร (2.12):

โดยที่ยอมรับปริมาณความร้อนในครัวเรือนต่อ 1 m 2 ของอาคารพักอาศัยหรือพื้นที่โดยประมาณของอาคารสาธารณะ W/m 2

พื้นที่สถานที่อยู่อาศัย =201.31m2;

ความร้อนที่ได้รับจากหน้าต่างและช่องรับแสงจากรังสีดวงอาทิตย์ในช่วงเวลาที่ทำความร้อน J สำหรับอาคารทั้งสี่ด้านที่หันไปในสี่ทิศทางจะถูกกำหนดโดยสูตร (2.13):

โดยที่ ค่าสัมประสิทธิ์คำนึงถึงความมืดของการเปิดแสงโดยองค์ประกอบทึบแสง สำหรับหน้าต่างกระจกสองชั้นห้องเดียวที่ทำจากกระจกธรรมดาพร้อมการเคลือบแบบเลือกยาก - 0.8

ค่าสัมประสิทธิ์การซึมผ่านสัมพัทธ์ของการแผ่รังสีแสงอาทิตย์สำหรับการอุดที่ส่งผ่านแสง สำหรับหน้าต่างกระจกสองชั้นห้องเดียวที่ทำจากกระจกธรรมดาพร้อมการเคลือบแบบเลือกยาก - 0.57

พื้นที่ของช่องเปิดแสงของด้านหน้าอาคารตามลำดับในสี่ทิศทาง ม 2 ;

ค่าเฉลี่ยของการแผ่รังสีแสงอาทิตย์บนพื้นผิวแนวตั้งในช่วงระยะเวลาการให้ความร้อนภายใต้สภาวะที่มีเมฆมากตามจริง ตามลำดับโดยมุ่งเน้นที่ด้านหน้าทั้งสี่ของอาคาร J/(m2 พิจารณาตามตาราง 9.1 SP 131.13330.2012 “ภูมิอากาศวิทยาของอาคาร”;

ฤดูทำความร้อน:

มกราคม กุมภาพันธ์ มีนาคม เมษายน พฤษภาคม กันยายน ตุลาคม พฤศจิกายน ธันวาคม

เราใช้ละติจูด 64°N สำหรับเมือง Arkhangelsk

ค: 1 =2.25m2; ผม 1 =(31+49)/9=8.89 J/(m2;

ผม 2 =(138+157+192+155+138+162+170+151+192)/9=161.67J/(m2;

ข: ก 3 =8.58; ฉัน 3 =(11+35+78+135+153+96+49+22+12)/9=66 J/(ม. 2 ;

ซี: ก 4 =8.58; ผม 4 =(11+35+78+135+153+96+49+22+12)/9=66 J/(m2.

การใช้ข้อมูลที่ได้จากการคำนวณสูตร (2.3), (2.12) และ (2.13) เราพบการใช้พลังงานความร้อนเพื่อให้ความร้อนแก่อาคารโดยใช้สูตร (2.2):

ใช้สูตร (2.1) เราคำนวณปริมาณการใช้พลังงานความร้อนเฉพาะเพื่อให้ความร้อน:

KJ/(m 2 °C วัน)

สรุป: การใช้พลังงานความร้อนจำเพาะเพื่อให้ความร้อนในอาคารไม่สอดคล้องกับปริมาณการใช้มาตรฐานที่กำหนดตาม SP 50.13330.2012 “การป้องกันความร้อนของอาคาร” และเท่ากับ 38.7 kJ/(m 2 °C วัน)

4 . การดูดซับความร้อนของพื้นผิวพื้น

ความเฉื่อยทางความร้อนของชั้นโครงสร้างพื้น

รูปที่ 3 - แผนภาพพื้น

ตารางที่ 2 - พารามิเตอร์ของวัสดุปูพื้น

ให้เราคำนวณความเฉื่อยทางความร้อนของชั้นของโครงสร้างพื้นโดยใช้สูตร (3.1):

โดยที่ s คือสัมประสิทธิ์การดูดกลืนความร้อน W/(m 2 °C)

ความต้านทานความร้อนกำหนดโดยสูตร (1.3)

ตัวบ่งชี้การดูดซับความร้อนของพื้นผิวที่คำนวณได้

โครงสร้างพื้น 3 ชั้นแรกมีความเฉื่อยความร้อนรวม แต่มีความเฉื่อยความร้อน 4 ชั้น

ดังนั้นเราจะกำหนดอัตราการดูดซับความร้อนของพื้นผิวตามลำดับโดยการคำนวณอัตราการดูดซับความร้อนของพื้นผิวของชั้นของโครงสร้างตั้งแต่วันที่ 3 ถึงวันที่ 1:

สำหรับชั้นที่ 3 ตามสูตร (3.2)

สำหรับชั้น i-th (i=1,2) ตามสูตร (3.3)

W/(ม. 2 °C);

W/(ม. 2 °C);

W/(ม. 2 °C);

อัตราการดูดซับความร้อนของพื้นผิวจะถือว่าเท่ากับอัตราการดูดซับความร้อนของพื้นผิวชั้นแรก:

W/(ม. 2 °C);

ค่าปกติของดัชนีการดูดซับความร้อนถูกกำหนดตาม SP 50.13330.2012 “การป้องกันความร้อนของอาคาร”:

12 วัตต์/(ม2 °C);

สรุป: อัตราการดูดซับความร้อนที่คำนวณได้ของพื้นผิวสอดคล้องกับค่ามาตรฐาน

5 . การป้องกันเปลือกอาคารจากน้ำขัง

พารามิเตอร์ภูมิอากาศ:

ตารางที่ 3 - อุณหภูมิเฉลี่ยรายเดือนและความดันไอน้ำของอากาศภายนอก

ความดันบางส่วนเฉลี่ยของไอน้ำในอากาศภายนอกตลอดระยะเวลาหนึ่งปี

รูปที่ 4 - การออกแบบผนังภายนอก

ตารางที่ 4 - พารามิเตอร์ของวัสดุผนังภายนอก

เราพบความต้านทานการซึมผ่านของไอของชั้นของโครงสร้างโดยใช้สูตร:

โดยที่ความหนาของชั้นคือ m;

ค่าสัมประสิทธิ์การซึมผ่านของไอ, mg/(mchPa)

เรากำหนดความต้านทานต่อการซึมผ่านของไอของชั้นของโครงสร้างจากพื้นผิวด้านนอกและด้านในไปจนถึงระนาบของการควบแน่นที่เป็นไปได้ (ระนาบของการควบแน่นที่เป็นไปได้เกิดขึ้นพร้อมกับ พื้นผิวด้านนอกฉนวนกันความร้อน):

ความต้านทานการถ่ายเทความร้อนของชั้นผนังจากพื้นผิวด้านในถึงระนาบของการควบแน่นที่เป็นไปได้ถูกกำหนดโดยสูตร (4.2):

โดยที่ คือ ความต้านทานต่อการถ่ายเทความร้อนที่พื้นผิวด้านใน กำหนดโดยสูตร (1.8)

ความยาวของฤดูกาลและอุณหภูมิเฉลี่ยรายเดือน:

ฤดูหนาว (มกราคม, กุมภาพันธ์, มีนาคม, ธันวาคม):

ฤดูร้อน (พฤษภาคม มิถุนายน กรกฎาคม สิงหาคม กันยายน):

ฤดูใบไม้ผลิ ฤดูใบไม้ร่วง (เมษายน ตุลาคม พฤศจิกายน):

โดยที่ความต้านทานต่อการถ่ายเทความร้อนของผนังด้านนอกลดลง ;

คำนวณอุณหภูมิห้อง, .

เราพบค่าที่สอดคล้องกันของความดันไอน้ำ:

เราหาค่าเฉลี่ยของความดันไอน้ำต่อปีโดยใช้สูตร (4.4) ดังนี้

โดยที่ E 1, E 2, E 3 คือค่าความดันไอน้ำตามฤดูกาล, Pa;

ระยะเวลาของฤดูกาลเดือน

ความดันไอบางส่วนของอากาศภายในถูกกำหนดโดยสูตร (4.5):

โดยที่ความดันบางส่วนของไอน้ำอิ่มตัว Pa ที่อุณหภูมิอากาศภายในอาคารในห้อง สำหรับ 21: 2488 ป่า;

ความชื้นสัมพัทธ์ของอากาศภายในอาคาร %

เราพบความต้านทานต่อการซึมผ่านของไอที่ต้องการโดยใช้สูตร (4.6):

โดยที่ความดันบางส่วนเฉลี่ยของไอน้ำในอากาศภายนอกตลอดระยะเวลาปี Pa; ยอมรับ = 6.4 hPa

จากสภาวะที่ไม่สามารถยอมรับได้ของการสะสมความชื้นในโครงสร้างปิดตลอดระยะเวลาการทำงานรายปีเราจะตรวจสอบเงื่อนไข:

เราพบแรงดันไอน้ำของอากาศภายนอกในช่วงเวลาที่มีอุณหภูมิรายเดือนเฉลี่ยติดลบ:

เราค้นหาอุณหภูมิอากาศภายนอกเฉลี่ยในช่วงเวลาหนึ่งโดยมีอุณหภูมิรายเดือนเฉลี่ยติดลบ:

เรากำหนดค่าอุณหภูมิในระนาบของการควบแน่นที่เป็นไปได้โดยใช้สูตร (4.3):

อุณหภูมินี้สอดคล้องกับ

เราพิจารณาความต้านทานต่อการซึมผ่านของไอที่ต้องการโดยใช้สูตร (4.7):

โดยที่ระยะเวลาของระยะเวลาสะสมความชื้นเป็นวันเท่ากับระยะเวลาที่มีอุณหภูมิรายเดือนเฉลี่ยติดลบ ใช้เวลา = 176 วัน;

ความหนาแน่นของวัสดุชั้นเปียก, กก./ลบ.ม. 3 ;

ความหนาของชั้นเปียก, m;

ความชื้นที่เพิ่มขึ้นสูงสุดที่อนุญาตในวัสดุของชั้นเปียก, % โดยน้ำหนัก, ในช่วงเวลาที่มีการสะสมความชื้น, ตามตาราง 10 SP 50.13330.2012 “ การป้องกันความร้อนของอาคาร”; เรายอมรับโพลีสไตรีนที่ขยายตัว = 25%;

ค่าสัมประสิทธิ์ที่กำหนดโดยสูตร (4.8):

โดยที่ความดันบางส่วนเฉลี่ยของไอน้ำในอากาศภายนอกในช่วงเวลาที่มีอุณหภูมิรายเดือนเฉลี่ยติดลบ Pa;

เช่นเดียวกับในสูตร (4.7)

จากที่นี่เราคำนวณโดยใช้สูตร (4.7):

จากเงื่อนไขการจำกัดความชื้นในโครงสร้างปิดในช่วงเวลาที่มีอุณหภูมิภายนอกเฉลี่ยรายเดือนติดลบ เราจะตรวจสอบเงื่อนไข:

สรุป: เนื่องจากเป็นไปตามเงื่อนไขในการจำกัดปริมาณความชื้นในโครงสร้างปิดในช่วงที่มีการสะสมความชื้น จึงไม่จำเป็นต้องใช้อุปกรณ์ป้องกันไอเพิ่มเติม

บทสรุป

คุณสมบัติทางความร้อนของเปลือกอาคารภายนอกขึ้นอยู่กับ: ปากน้ำที่ดีอาคารนั่นคือการทำให้อุณหภูมิและความชื้นในห้องไม่ต่ำกว่าข้อกำหนดด้านกฎระเบียบ ปริมาณความร้อนที่อาคารสูญเสียไปในฤดูหนาว อุณหภูมิของพื้นผิวด้านในของรั้วซึ่งรับประกันการสะสมของการควบแน่นบนนั้น ระบอบความชื้นของการออกแบบรั้วซึ่งส่งผลต่อคุณสมบัติการป้องกันความร้อนและความทนทาน

งานในการตรวจสอบคุณสมบัติทางเทคนิคทางความร้อนที่จำเป็นของโครงสร้างการปิดล้อมภายนอกได้รับการแก้ไขโดยให้ความต้านทานความร้อนและความต้านทานการถ่ายเทความร้อนที่ต้องการ ความสามารถในการซึมผ่านของโครงสร้างที่อนุญาตนั้นถูกจำกัดโดยความต้านทานต่อการซึมผ่านของอากาศที่กำหนด สถานะความชื้นปกติของโครงสร้างทำได้โดยการลดปริมาณความชื้นเริ่มต้นของวัสดุและการติดตั้งฉนวนกันความชื้น และในโครงสร้างแบบชั้น นอกจากนี้ โดยการจัดเรียงชั้นโครงสร้างที่ทำจากวัสดุที่มีคุณสมบัติต่างกันอย่างเหมาะสม

ในช่วง โครงการหลักสูตรการคำนวณเกี่ยวข้องกับการป้องกันความร้อนของอาคารซึ่งดำเนินการตามหลักปฏิบัติ

รายการ แหล่งที่มาที่ใช้และ วรรณกรรม

1. สป 50.13330.2012. การป้องกันความร้อนของอาคาร (SNiP ฉบับปรับปรุง 23-02-2546) [ข้อความ] /กระทรวงการพัฒนาภูมิภาคของรัสเซีย - M.: 2012. - 96 p.

2. สป 131.13330.2012. ภูมิอากาศวิทยาการก่อสร้าง (อัปเดต SNiP 23-01-99*) [ข้อความ] / กระทรวงการพัฒนาภูมิภาคของรัสเซีย - M.: 2012. - 109 น.

3. คูปรียานอฟ วี.เอ็น. การออกแบบการป้องกันความร้อนของโครงสร้างปิดล้อม: หนังสือเรียน [ข้อความ] - คาซาน: KGASU, 2011. - 161 หน้า..

4. SP 23-101-2004 การออกแบบการป้องกันความร้อนของอาคาร [ข้อความ] - อ.: Federal State Unitary Enterprise TsPP, 2547

5. ที.ไอ. อบาเชวา. อัลบั้ม โซลูชั่นทางเทคนิคเพื่อเพิ่มการป้องกันความร้อนของอาคาร ฉนวนหน่วยโครงสร้างในระหว่าง ยกเครื่องหุ้นที่อยู่อาศัย [ข้อความ]/ T.I. Abasheva, L.V. บุลกาคอฟ. น.เอ็ม. Vavulo และคณะ: 1996. - 46 หน้า

ภาคผนวก ก

หนังสือเดินทางพลังงานของอาคาร

ข้อมูลทั่วไป

เงื่อนไขการออกแบบ

วัตถุประสงค์การใช้งานประเภทและ โซลูชั่นที่สร้างสรรค์อาคาร

ตัวชี้วัดทางเรขาคณิตและพลังงานความร้อน

ราคาต่อรอง

ตัวชี้วัดที่ครอบคลุม

เอกสารที่คล้ายกัน

การคำนวณทางวิศวกรรมความร้อนของโครงสร้างปิดล้อม ผนังภายนอก พื้นห้องใต้หลังคาและชั้นใต้ดิน หน้าต่าง การคำนวณการสูญเสียความร้อนและระบบทำความร้อน การคำนวณความร้อน อุปกรณ์ทำความร้อน- ระบบทำความร้อนและระบายอากาศส่วนบุคคล

งานหลักสูตรเพิ่มเมื่อวันที่ 12/07/2554


การคำนวณทางวิศวกรรมความร้อนของโครงสร้างปิดล้อม สภาพฤดูหนาวการดำเนินการ. การเลือกใช้ซองอาคารโปร่งแสง การคำนวณสภาพความชื้น (วิธีวิเคราะห์เชิงกราฟของ Fokin-Vlasov) การกำหนดพื้นที่ทำความร้อนของอาคาร

คู่มือการฝึกอบรม เพิ่มเมื่อ 11/01/2554


การป้องกันความร้อนและฉนวนกันความร้อนของโครงสร้างอาคารของอาคารและโครงสร้าง ความสำคัญใน การก่อสร้างที่ทันสมัย- การได้รับคุณสมบัติทางความร้อนของโครงสร้างปิดหลายชั้นทางกายภาพและ โมเดลคอมพิวเตอร์ในโปรแกรมแอนซิส

วิทยานิพนธ์เพิ่มเมื่อ 20/03/2017


เครื่องทำความร้อนที่อยู่อาศัย อาคารห้าชั้นกับ หลังคาแบนและห้องใต้ดินที่ไม่มีเครื่องทำความร้อนในเมืองอีร์คุตสค์ พารามิเตอร์การออกแบบอากาศภายนอกและภายใน การคำนวณทางวิศวกรรมความร้อนของโครงสร้างปิดภายนอก การคำนวณความร้อนของอุปกรณ์ทำความร้อน

งานหลักสูตรเพิ่มเมื่อ 02/06/2552


สภาพความร้อนของอาคาร พารามิเตอร์ที่คำนวณได้ของอากาศภายนอกและภายใน การคำนวณทางวิศวกรรมความร้อนของโครงสร้างปิดภายนอก การกำหนดระดับวันของระยะเวลาการให้ความร้อนและสภาวะการทำงานของโครงสร้างปิดล้อม การคำนวณระบบทำความร้อน

งานหลักสูตร เพิ่มเมื่อ 10/15/2013


การคำนวณทางวิศวกรรมการระบายความร้อนของผนังภายนอก พื้นห้องใต้หลังคา พื้นเหนือชั้นใต้ดินที่ไม่ได้รับเครื่องทำความร้อน ตรวจสอบโครงสร้างของผนังด้านนอกที่มุมด้านนอก โหมดการทำงานของรั้วภายนอก การดูดซับความร้อนของพื้นผิวพื้น

งานหลักสูตร เพิ่มเมื่อ 11/14/2014


การเลือกการออกแบบหน้าต่างและประตูภายนอก การคำนวณการสูญเสียความร้อนในห้องและอาคาร การกำหนดวัสดุฉนวนความร้อนที่จำเป็นเพื่อให้แน่ใจว่ามีสภาวะที่เอื้ออำนวยในระหว่างการเปลี่ยนแปลงสภาพภูมิอากาศโดยใช้การคำนวณโครงสร้างที่ปิดล้อม

งานหลักสูตรเพิ่มเมื่อ 22/01/2010


สภาพความร้อนของอาคาร พารามิเตอร์ของอากาศภายนอกและภายใน การคำนวณทางวิศวกรรมความร้อนของโครงสร้างปิดล้อม สมดุลทางความร้อนของสถานที่ การเลือกระบบทำความร้อนและระบายอากาศประเภทของอุปกรณ์ทำความร้อน การคำนวณไฮดรอลิกของระบบทำความร้อน

งานหลักสูตร เพิ่มเมื่อ 10/15/2013


ข้อกำหนดในการ โครงสร้างอาคารรั้วภายนอกของอาคารพักอาศัยและอาคารสาธารณะที่มีระบบทำความร้อน สูญเสียความร้อนสถานที่ การเลือกฉนวนกันความร้อนสำหรับผนัง ความต้านทานต่อการซึมผ่านของอากาศของโครงสร้างที่ปิดล้อม การคำนวณและการเลือกอุปกรณ์ทำความร้อน

งานหลักสูตรเพิ่มเมื่อ 03/06/2010


การคำนวณทางวิศวกรรมความร้อนของโครงสร้างปิดภายนอก การสร้างการสูญเสียความร้อน อุปกรณ์ทำความร้อน การคำนวณไฮดรอลิกของระบบทำความร้อนในอาคาร การคำนวณภาระความร้อนของอาคารที่พักอาศัย ข้อกำหนดสำหรับระบบทำความร้อนและการทำงาน

การคำนวณทางวิศวกรรมความร้อนทางเทคนิคใต้ดิน

การคำนวณความร้อนโครงสร้างปิดล้อม

พื้นที่ของโครงสร้างปิดภายนอก พื้นที่ทำความร้อน และปริมาตรของอาคารที่จำเป็นสำหรับการคำนวณหนังสือเดินทางพลังงาน และ ลักษณะทางความร้อนโครงสร้างอาคารถูกกำหนดตามการตัดสินใจออกแบบที่นำมาใช้ตามคำแนะนำของ SNiP 23-02 และ TSN 23 - 329 - 2002

ความต้านทานการถ่ายเทความร้อนของโครงสร้างปิดล้อมจะขึ้นอยู่กับจำนวนและวัสดุของชั้นตลอดจน คุณสมบัติทางกายภาพ วัสดุก่อสร้างตามคำแนะนำของ SNiP 23-02 และ TSN 23 - 329 - 2002

1.2.1 ผนังภายนอกอาคาร

ผนังภายนอกในอาคารที่พักอาศัยมีสามประเภท

ประเภทแรก - งานก่ออิฐพร้อมรองรับพื้นหนา 120 มม. หุ้มฉนวนด้วยคอนกรีตโพลีสไตรีน หนา 280 มม. พร้อมชั้นปิดผิว อิฐปูนทราย- ประเภทที่สอง - แผงคอนกรีตเสริมเหล็ก 200 มม. หุ้มด้วยคอนกรีตโพลีสไตรีนหนา 280 มม. พร้อมชั้นอิฐปูนทราย ประเภทที่สาม ดูรูปที่ 1 การคำนวณทางวิศวกรรมความร้อนมีไว้สำหรับผนังสองประเภทตามลำดับ

1) องค์ประกอบของชั้นผนังด้านนอกของอาคาร: ครอบคลุมการป้องกัน- ปูนซีเมนต์-ปูนขาว หนา 30 มม. แล = 0.84 วัตต์/(ม.× o ซ) ชั้นนอกเป็น 120 มม. - ทำจากอิฐปูนทราย M 100 เกรดต้านทานน้ำค้างแข็ง F 50, แล = 0.76 W/(m× o C); การบรรจุ 280 มม. – ฉนวน – คอนกรีตโพลีสไตรีน D200, GOST R 51263-99, แล = 0.075 W/(m× o C); ชั้นใน 120 มม. - จากอิฐปูนทราย M 100, แล = 0.76 W/(m× o C) ผนังภายในฉาบปูนทราย M 75 หนา 15 มม. แล = 0.84 W/(ม.× o C)

ร ว= 1/8.7+0.030/0.84+0.120/0.76+0.280/0.075+0.120/0.76+0.015/0.84+1/23 = 4.26 ม. 2 × o C/W

ความต้านทานการถ่ายเทความร้อนของผนังอาคารพร้อมพื้นที่ส่วนหน้า
แย่จัง= 4989.6 ม. 2 เท่ากับ: 4.26 ม.2 × o C/W.

ค่าสัมประสิทธิ์ความสม่ำเสมอทางความร้อนของผนังภายนอก ร,กำหนดโดยสูตร 12 SP 23-101:

ฉัน– ความกว้างของส่วนนำความร้อน คือ ฉัน = 0.120 ม.

ฉัน– ความยาวของส่วนรวมนำความร้อน ฉัน= 197.6 ม. (เส้นรอบวงอาคาร);

คิ ฉัน –ค่าสัมประสิทธิ์ขึ้นอยู่กับการรวมการนำความร้อนซึ่งกำหนดตามคำวิเศษณ์ ยังไม่มีข้อความ SP 23-101:

คิ = 1.01 สำหรับการเชื่อมต่อการนำความร้อนในอัตราส่วน แลมบ์/แลม= 2.3 และ มี/ข= 0,23.

จากนั้น ความต้านทานการถ่ายเทความร้อนที่ลดลงของผนังอาคารจะเท่ากับ: 0.83 × 4.26 = 3.54 ม. 2 × o C/W

2). องค์ประกอบของชั้นของผนังด้านนอกของอาคาร: เคลือบป้องกัน - ปูนซีเมนต์ปูนขาว M 75, หนา 30 มม., แล = 0.84 W/(m× o C) ชั้นนอกเป็น 120 มม. - ทำจากอิฐปูนทราย M 100 เกรดต้านทานน้ำค้างแข็ง F 50, แล = 0.76 W/(m× o C); การบรรจุ 280 มม. – ฉนวน – คอนกรีตโพลีสไตรีน D200, GOST R 51263-99, แล = 0.075 W/(m× o C); ชั้นใน 200 มม. – คอนกรีตเสริมเหล็ก แผงผนัง, แลม = 2.04 W/(m× o C)

ความต้านทานการถ่ายเทความร้อนของผนังเท่ากับ:

ร ว= 1/8,7+0,030/0,84+0,120/0,76+0,280/0,075+
+0.20/2.04+1/23 = 4.2 ม. 2 × o C/W

เนื่องจากผนังของอาคารมีโครงสร้างหลายชั้นที่เป็นเนื้อเดียวกันจึงยอมรับค่าสัมประสิทธิ์ความสม่ำเสมอทางความร้อนของผนังภายนอก ร= 0,7.

จากนั้น ความต้านทานการถ่ายเทความร้อนที่ลดลงของผนังอาคารจะเท่ากับ: 0.7 × 4.2 = 2.9 ม. 2 × o C/W

ประเภทของอาคาร - ส่วนธรรมดาของอาคารพักอาศัย 9 ชั้นพร้อมท่อกระจายความร้อนและระบบจ่ายน้ำร้อนที่ต่ำกว่า

ข= 342 ตร.ม.

พื้นที่ชั้นเทคนิค ใต้ดิน - 342 ตร.ม.

พื้นที่ผนังภายนอกเหนือระดับพื้นดิน เอ บี ว= 60.5 ตร.ม.

อุณหภูมิการออกแบบของระบบทำความร้อนด้านล่างคือ 95 °C การจ่ายน้ำร้อน 60 °C ความยาวของท่อระบบทำความร้อนด้วย สายไฟด้านล่างความยาวของท่อส่งน้ำร้อน 80 ม. ในด้านเทคนิค ไม่มีใต้ดิน ดังนั้นความถี่ของการแลกเปลี่ยนอากาศในสิ่งเหล่านั้น ใต้ดิน ฉัน= 0.5 ชั่วโมง -1 .

ทีอินท์= 20 องศาเซลเซียส

พื้นที่ชั้นใต้ดิน (เหนือชั้นใต้ดินทางเทคนิค) - 1,024.95 ตรม.

ความกว้างของชั้นใต้ดินคือ 17.6 ม. ความสูงของผนังด้านนอกเป็นเทคนิค ใต้ดินฝังอยู่ในดิน - ความยาวรวม 1.6 ม ล ภาพตัดขวางฟันดาบทางเทคนิค ใต้ดิน, ฝังอยู่ในดิน,

ล= 17.6 + 2×1.6 = 20.8 ม.

อุณหภูมิอากาศในบริเวณชั้น 1 ทีอินท์= 20 องศาเซลเซียส

ความต้านทานต่อการถ่ายเทความร้อนของผนังภายนอก พื้นที่ใต้ดินเหนือระดับพื้นดินได้รับการยอมรับตาม SP 23-101 ข้อ 9.3.2 เท่ากับความต้านทานการถ่ายเทความร้อนของผนังภายนอก โรบี ว= 3.03 ม. 2 ×°C/วัตต์

ลดความต้านทานต่อการถ่ายเทความร้อนของโครงสร้างปิดล้อมของส่วนที่ฝังอยู่ของพื้นที่ทางเทคนิค พื้นที่ใต้ดินจะถูกกำหนดตาม SP 23-101 ข้อ 9.3.3 สำหรับพื้นไม่หุ้มฉนวนบนพื้น ในกรณีที่วัสดุพื้นและผนังคำนวณค่าสัมประสิทธิ์การนำความร้อน แล≥ 1.2 W/(m o C) ลดความต้านทานต่อการถ่ายเทความร้อนของรั้วทางเทคนิค ใต้ดินฝังอยู่ในพื้นดินถูกกำหนดตามตาราง 13 SP 23-101 และมีจำนวน ร.อ= 4.52 ม.2 ×°C/วัตต์

ผนังห้องใต้ดินประกอบด้วย: บล็อกผนัง, หนา 600 มม., แล = 2.04 วัตต์/(ม.× o C)

เรามากำหนดอุณหภูมิอากาศในนั้นกันดีกว่า ใต้ดิน t int ข

ในการคำนวณเราใช้ข้อมูลจากตารางที่ 12 [SP 23-101] ที่อุณหภูมิอากาศเหล่านั้น ใต้ดิน 2 °C ความหนาแน่นฟลักซ์ความร้อนจากท่อจะเพิ่มขึ้นเมื่อเทียบกับค่าที่กำหนดในตารางที่ 12 ด้วยค่าสัมประสิทธิ์ที่ได้จากสมการ 34 [SP 23-101]: สำหรับท่อระบบทำความร้อน - โดยค่าสัมประสิทธิ์ [(95 - 2)/( 95 - 18)] 1.283 = 1.41; สำหรับท่อจ่ายน้ำร้อน - [(60 - 2)/(60 - 18) 1.283 = 1.51 จากนั้นเราคำนวณค่าอุณหภูมิ t int ขจากสมการสมดุลความร้อนที่อุณหภูมิใต้ดินที่กำหนด 2 °C

t int ข= (20×342/1.55 ​​​​+ (1.41 25 80 + 1.51 14.9 30) - 0.28×823×0.5×1.2×26 - 26×430/4.52 - 26×60.5/3.03)/

/(342/1.55 ​​​​+ 0.28×823×0.5×1.2 + 430/4.52 +60.5/3.03) = 1316/473 = 2.78 °C

ความร้อนจะไหลผ่านชั้นใต้ดินได้

คิว ข . ค= (20 – 2.78)/1.55 ​​​​= 11.1 วัตต์/ตร.ม.

ดังนั้นในสิ่งเหล่านั้น การป้องกันความร้อนใต้ดินที่เทียบเท่ากับมาตรฐานนั้นไม่ได้มีเพียงสิ่งกีดขวาง (ผนังและพื้น) เท่านั้น แต่ยังรวมถึงความร้อนจากท่อของระบบทำความร้อนและระบบจ่ายน้ำร้อนด้วย

1.2.3 การทับซ้อนกันทางเทคนิค ใต้ดิน

รั้วมีพื้นที่ แอฟ= 1,024.95 ตร.ม.

โครงสร้างมีการทับซ้อนกันดังนี้

2.04 วัตต์/(ม.× โอซ) การพูดนานน่าเบื่อซีเมนต์ทรายหนา 20 มม. แล =
0.84 วัตต์/(ม.× โอซ) ฉนวนโฟมโพลีสไตรีนอัด "Rufmat" ร โอ= 32 กก./ม. 3, แล = 0.029 W/(ม.× o C) ความหนา 60 มม. ตาม GOST 16381 ช่องว่างอากาศ, แลมบ์ดา = 0.005 วัตต์/(ม.× o ซ) ความหนา 10 มม. บอร์ดสำหรับปูพื้น แล = 0.18 W/(m× o C) หนา 20 มม. ตามมาตรฐาน GOST 8242

รฟ= 1/8,7+0,22/2,04+0,020/0,84+0,060/0,029+

0.010/0.005+0.020/0.180+1/17 = 4.35 ม. 2 × o C/W

ตามข้อ 9.3.4 SP 23-101 เราจะกำหนดค่าของความต้านทานการถ่ายเทความร้อนที่ต้องการของพื้นห้องใต้ดินเหนือชั้นใต้ดินทางเทคนิค ฿ตามสูตร

อาร์ โอ = ความต้องการ nR,

ที่ไหน n- ค่าสัมประสิทธิ์กำหนดตามการยอมรับ อุณหภูมิต่ำสุดอากาศใต้ดิน t int ข= 2°ซ.

n = (t int - t int ข)/(ไม่ int - ต่อ) = (20 - 2)/(20 + 26) = 0,39.

แล้ว อาร์ด้วย= 0.39 × 4.35 = 1.74 ม. 2 × ° C / W

ตรวจสอบว่าการป้องกันความร้อนของเพดานเหนือชั้นใต้ดินทางเทคนิคตรงตามข้อกำหนดของส่วนต่างมาตรฐาน D หรือไม่ tn= 2 °C สำหรับพื้นชั้น 1

การใช้สูตร (3) SNiP 23 - 02 เรากำหนดความต้านทานการถ่ายเทความร้อนขั้นต่ำที่อนุญาต

รอ นาที =(20 - 2)/(2×8.7) = 1.03 ม. 2 ×°C/W< ร ค = 1.74 ม. 2 ×°C/วัตต์

1.2.4 พื้นห้องใต้หลังคา

พื้นที่ชั้น เอ ค= 1,024.95 ตร.ม.

แผ่นพื้นคอนกรีตเสริมเหล็ก หนา 220 มม. แล =
2.04 วัตต์/(ม.× โอซ) ฉนวนกันความร้อนแผ่นพื้นขนาดเล็ก JSC " ขนแร่», ร =140-
175 กก./ม. 3, แล = 0.046 W/(ม.× o C) หนา 200 มม. ตามมาตรฐาน GOST 4640 การเคลือบด้านบนมี การพูดนานน่าเบื่อซีเมนต์ทรายหนา 40 มม. แล = 0.84 วัตต์/(ม.× o C)

จากนั้นความต้านทานการถ่ายเทความร้อนจะเท่ากับ:

อาร์ ซี= 1/8.7+0.22/2.04+0.200/0.046+0.04/0.84+1/23=4.66 ม. 2 × o C/W

1.2.5 การหุ้มห้องใต้หลังคา

แผ่นพื้นคอนกรีตเสริมเหล็ก หนา 220 มม. แล =
2.04 วัตต์/(ม.× โอซ) ฉนวนดินกรวดขยาย ร=600 กก./ลบ.ม. 3, แล =
0.190 W/(m× o C) ความหนา 150 มม. ตามมาตรฐาน GOST 9757; แผ่นแร่ของขนแร่ JSC, 140-175 กก./ลบ.ม., แล = 0.046 W/(ม.×oC), หนา 120 มม. ตามมาตรฐาน GOST 4640 การเคลือบด้านบนมีซีเมนต์ผสมทรายหนา 40 มม., แล = 0.84 มี/ (m×o C)

จากนั้นความต้านทานการถ่ายเทความร้อนจะเท่ากับ:

อาร์ ซี= 1/8.7+0.22/2.04+0.150/0.190+0.12/0.046+0.04/0.84+1/17=3.37 ม. 2 × o C/W

1.2.6 วินโดวส์

การออกแบบหน้าต่างป้องกันความร้อนแบบโปร่งแสงที่ทันสมัย หน้าต่างกระจกสองชั้นและสำหรับทำกรอบหน้าต่างและวงกบหน้าต่างเป็นหลัก โปรไฟล์พีวีซีหรือการรวมกัน เมื่อผลิตหน้าต่างกระจกสองชั้นโดยใช้กระจกโฟลต หน้าต่างจะมีค่าความต้านทานการถ่ายเทความร้อนที่ลดลงโดยคำนวณได้ไม่เกิน 0.56 ม. 2 × o C/W ซึ่งเป็นไปตามข้อกำหนดด้านกฎระเบียบสำหรับการรับรอง

สี่เหลี่ยม ช่องหน้าต่าง เอ เอฟ= 1,002.24 ตร.ม.

ยอมรับความต้านทานการถ่ายเทความร้อนของหน้าต่าง อาร์ เอฟ= 0.56 ม. 2 × o C/W

1.2.7 ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนลดลง

ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนที่ลดลงผ่านเปลือกอาคารภายนอก W/(m 2 ×°C) ถูกกำหนดโดยสูตร 3.10 [TSN 23 - 329 - 2002] โดยคำนึงถึงโครงสร้างที่นำมาใช้ในโครงการ:

1.13(4989.6 / 2.9+1002.24 / 0.56+1024.95 / 4.66+1024.95 / 4.35) / 8056.9 = 0.54 วัตต์/(ม2 × °C)

1.2.8 ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนแบบมีเงื่อนไข

ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนแบบมีเงื่อนไขของอาคาร โดยคำนึงถึงการสูญเสียความร้อนเนื่องจากการแทรกซึมและการระบายอากาศ W/(m 2 ×°C) ถูกกำหนดโดยสูตร G.6 [SNiP 23 - 02] โดยคำนึงถึงการออกแบบที่นำมาใช้ โครงการ:

ที่ไหน กับ– ความจุความร้อนจำเพาะของอากาศเท่ากับ 1 kJ/(kg×°C)

β ν – ค่าสัมประสิทธิ์การลดปริมาตรอากาศในอาคารโดยคำนึงถึงการมีอยู่ของโครงสร้างปิดล้อมภายในเท่ากับ β ν = 0,85.

0.28×1×0.472×0.85×25026.57×1.305×0.9/8056.9 = 0.41 วัตต์/(ม. 2 ×°C)

อัตราการแลกเปลี่ยนอากาศเฉลี่ยของอาคารในช่วงระยะเวลาทำความร้อนคำนวณจากการแลกเปลี่ยนอากาศทั้งหมดเนื่องจากการระบายอากาศและการแทรกซึมโดยใช้สูตร

ไม่ใช่= [(3×1714.32) × 168/168+(95×0.9×

×168)/(168×1.305)] / (0.85×12984) = 0.479 ชั่วโมง -1 .

– ปริมาณอากาศที่แทรกซึม กิโลกรัมต่อชั่วโมง เข้าสู่อาคารผ่านโครงสร้างปิดในระหว่างวันที่มีช่วงทำความร้อน กำหนดโดยสูตร G.9 [SNiP 23-02-2003]:

19.68/0.53×(35.981/10) 2/3 + (2.1×1.31)/0.53×(56.55/10) 1/2 = 95 กก./ชม.

– ตามลำดับสำหรับบันได ความแตกต่างที่คำนวณได้ในความดันอากาศภายนอกและภายในสำหรับหน้าต่างและประตูระเบียงและประตูทางเข้าภายนอกถูกกำหนดโดยสูตร 13 [SNiP 23-02-2003] สำหรับหน้าต่างและประตูระเบียงที่มีค่า 0.55 แทนที่ด้วย 0, 28 และด้วยการคำนวณความถ่วงจำเพาะตามสูตร 14 [SNiP 23-02-2003] ที่อุณหภูมิอากาศที่สอดคล้องกัน Pa

∆р อี ดี= 0.55× Η ×( γ ต่อ -γ int) + 0.03× γ ต่อ×ν 2 .

ที่ไหน Η = 30.4 ม. – ความสูงของอาคาร

– ความถ่วงจำเพาะของอากาศภายนอกและภายใน ตามลำดับ N/m 3

γ ต่อ = 3463/(273-26) = 14.02 นิวตัน/เมตร 3,

γ int = 3463/(273+21) = 11.78 N/m3

∆р เอฟ= 0.28×30.4×(14.02-11.78)+0.03×14.02×5.9 2 = 35.98 Pa

∆р เอ็ด= 0.55×30.4×(14.02-11.78)+0.03×14.02×5.9 2 = 56.55 Pa

– ความหนาแน่นเฉลี่ยของอากาศที่จ่ายระหว่างช่วงทำความร้อน, กก./ลบ.ม., ,

353/ = 1.31 กก./ลบ.ม.

ว= 25026.57 ลบ.ม.

1.2.9 ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนโดยรวม

ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนแบบมีเงื่อนไขของอาคาร โดยคำนึงถึงการสูญเสียความร้อนเนื่องจากการแทรกซึมและการระบายอากาศ W/(m 2 ×°C) ถูกกำหนดโดยสูตร G.6 [SNiP 23-02-2003] โดยคำนึงถึงการออกแบบ นำมาใช้ในโครงการ:

0.54 + 0.41 = 0.95 วัตต์/(ม2 ×°C)

1.2.10 การเปรียบเทียบความต้านทานการถ่ายเทความร้อนที่ได้มาตรฐานและลดลง

ผลลัพธ์ของการคำนวณจะถูกเปรียบเทียบในตาราง 2 ได้มาตรฐานและต้านทานการถ่ายเทความร้อนลดลง

ตารางที่ 2 - ได้มาตรฐาน ลงทะเบียนและมอบให้ อาร์ อาร์ โอความต้านทานการถ่ายเทความร้อนของเปลือกอาคาร

1.2.11 การป้องกันน้ำขังของโครงสร้างปิดล้อม

อุณหภูมิพื้นผิวด้านในของโครงสร้างปิดต้องมากกว่าอุณหภูมิจุดน้ำค้าง ทีดี=11.6 o C (3 o C สำหรับ windows)

อุณหภูมิพื้นผิวภายในของโครงสร้างปิดล้อม τ intคำนวณโดยใช้สูตร Ya.2.6 [SP 23-101]:

τ int = ทีอินท์-(ทีอินท์-ข้อความ)/(อาร์ อาร์× แอลฟา อินท์),

สำหรับผนังอาคาร:

τ int=20-(20+26)/(3.37×8.7)=19.4 o C > ทีดี=11.6 o C;

สำหรับการปกปิด ชั้นเทคนิค:

τ int=2-(2+26)/(4.35×8.7)=1.3 o ซี<ทีดี=1.5 o C, (φ=75%);

สำหรับหน้าต่าง:

τ int=20-(20+26)/(0.56×8.0)=9.9 o C > ทีดี=3 o ซี

อุณหภูมิของการควบแน่นบนพื้นผิวภายในของโครงสร้างถูกกำหนดโดย ฉัน-dแผนภาพอากาศชื้น

อุณหภูมิของพื้นผิวโครงสร้างภายในเป็นไปตามเงื่อนไขในการป้องกันการควบแน่นของความชื้น ยกเว้นโครงสร้างเพดานพื้นทางเทคนิค

1.2.12 ลักษณะการวางผังพื้นที่ของอาคาร

ลักษณะการวางแผนพื้นที่ของอาคารได้รับการกำหนดตาม SNiP 23-02

ค่าสัมประสิทธิ์กระจกของด้านหน้าอาคาร ฉ:

ฉ = ก ก /ก ก + ฉ = 1002,24 / 5992 = 0,17

ตัวบ่งชี้ความแน่นของอาคาร 1/ม.:

8056.9 / 25026.57 = 0.32 ม. -1 .

1.3.3 การใช้พลังงานความร้อนเพื่อให้ความร้อนแก่อาคาร

การใช้พลังงานความร้อนเพื่อให้ความร้อนแก่อาคารในช่วงเวลาที่ทำความร้อน คิว เฮ, MJ กำหนดโดยสูตร G.2 [SNiP 23 - 02]:

0.8 – สัมประสิทธิ์การลดความร้อนที่ได้รับเนื่องจากความเฉื่อยทางความร้อนของโครงสร้างที่ปิดล้อม (แนะนำ)

1.11 – ค่าสัมประสิทธิ์ที่คำนึงถึงการใช้ความร้อนเพิ่มเติมของระบบทำความร้อนที่เกี่ยวข้องกับความไม่ต่อเนื่องของการไหลของความร้อนเล็กน้อยของช่วงของอุปกรณ์ทำความร้อน การสูญเสียความร้อนเพิ่มเติมผ่านส่วนด้านหลังหม้อน้ำของรั้ว อุณหภูมิอากาศที่เพิ่มขึ้น ในห้องหัวมุม การสูญเสียความร้อนของท่อที่ไหลผ่านห้องที่ไม่ได้รับเครื่องทำความร้อน

การสูญเสียความร้อนทั่วไปของอาคาร ถาม, MJ สำหรับระยะเวลาการให้ความร้อนถูกกำหนดโดยสูตร G.3 [SNiP 23 - 02]:

ถาม= 0.0864×0.95×4858.5×8056.9 = 3212976 เมกะจูล

ความร้อนในครัวเรือนเพิ่มขึ้นในช่วงฤดูร้อน คิว อินท์, MJ ถูกกำหนดโดยสูตร G.10 [SNiP 23 - 02]:

ที่ไหน คิวอินท์= 10 W/m2 – ปริมาณความร้อนในครัวเรือนต่อพื้นที่ที่อยู่อาศัย 1 ตารางเมตร หรือพื้นที่โดยประมาณของอาคารสาธารณะ

คิว อินท์= 0.0864×10×205×3940= 697853 เมกะจูล

ความร้อนที่ได้รับจากหน้าต่างจากรังสีดวงอาทิตย์ในช่วงฤดูร้อน คิว ส, MJ ถูกกำหนดโดยสูตร 3.10 [TSN 23 - 329 - 2002]:

Q s = τ F ×k F ×(AF 1 ×I 1 +AF 2 ×I 2 +AF 3 ×I 3 +AF 4 ×I 4)+τ ไซ× k scy ×A scy ×ฉัน hor ,

คิว ส = 0.76×0.78×(425.25×587+25.15×1339+486×1176+66×1176)= 552756 เมกะจูล

คิว เฮ= ×1.11 = 2,566917 เมกะจูล

1.3.4 ประมาณการการใช้พลังงานความร้อนจำเพาะ

ปริมาณการใช้พลังงานความร้อนจำเพาะโดยประมาณเพื่อให้ความร้อนแก่อาคารระหว่างช่วงการให้ความร้อน kJ/(m 2 × o S×วัน) ถูกกำหนดโดยสูตร
ง.1:

10 3 × 2 566917 /(7258 × 4858.5) = 72.8 กิโลจูล/(m 2 × o S×วัน)

ตามตาราง. 3.6 b [TSN 23 – 329 – 2002] การใช้พลังงานความร้อนจำเพาะที่ทำให้เป็นมาตรฐานสำหรับการทำความร้อนอาคารพักอาศัยเก้าชั้นคือ 80 kJ/(m 2 × o S×วัน) หรือ 29 kJ/(m 3 × o S×วัน)

บทสรุป

ในโครงการอาคารพักอาศัย 9 ชั้นได้ใช้เทคนิคพิเศษในการเพิ่มประสิทธิภาพการใช้พลังงานของอาคาร เช่น

⁃ มีการใช้วิธีแก้ปัญหาที่สร้างสรรค์ซึ่งไม่เพียงแต่จะนำไปปฏิบัติเท่านั้น การก่อสร้างที่รวดเร็ววัตถุ แต่ยังต้องใช้องค์ประกอบโครงสร้างต่าง ๆ ในโครงสร้างการปิดล้อมภายนอก - วัสดุฉนวนและ รูปแบบสถาปัตยกรรมตามคำขอของลูกค้าและคำนึงถึงความสามารถที่มีอยู่ของอุตสาหกรรมการก่อสร้างของภูมิภาค

3 โครงการรวมถึงฉนวนกันความร้อนของท่อทำความร้อนและท่อจ่ายน้ำร้อน

มีการใช้ของทันสมัย วัสดุฉนวนกันความร้อนโดยเฉพาะอย่างยิ่ง คอนกรีตโพลีสไตรีน D200, GOST R 51263-99,

¾ในการออกแบบหน้าต่างฉนวนความร้อนโปร่งแสงที่ทันสมัยมีการใช้หน้าต่างกระจกสองชั้นและสำหรับการผลิตกรอบหน้าต่างและบานหน้าต่างส่วนใหญ่เป็นโปรไฟล์ PVC หรือการรวมกันของมัน เมื่อผลิตหน้าต่างกระจกสองชั้นโดยใช้กระจกโฟลต หน้าต่างจะมีค่าความต้านทานการถ่ายเทความร้อนที่ลดลงเมื่อคำนวณไว้ที่ 0.56 W/(m×oC)

ประสิทธิภาพการใช้พลังงานของอาคารพักอาศัยที่ออกแบบนั้นพิจารณาจากสิ่งต่อไปนี้ หลักเกณฑ์:

3 การใช้พลังงานความร้อนเฉพาะเพื่อให้ความร้อนในช่วงเวลาที่ทำความร้อน qh des,kJ/(ม. 2 ×°C×วัน) [kJ/(ม. 3 ×°C×วัน)];

⁴ ตัวบ่งชี้ความกะทัดรัดของอาคาร เค,1m;

¾ ค่าสัมประสิทธิ์การเคลือบของส่วนหน้าอาคาร ฉ.

จากการคำนวณสามารถสรุปได้ดังต่อไปนี้:

1. โครงสร้างปิดล้อมของอาคารพักอาศัย 9 ชั้นเป็นไปตามข้อกำหนดของ SNiP 23-02 ในด้านประสิทธิภาพการใช้พลังงาน

2. ตัวอาคารได้รับการออกแบบเพื่อรองรับ อุณหภูมิที่เหมาะสมที่สุดและความชื้นในอากาศพร้อมทั้งรับประกันต้นทุนการใช้พลังงานต่ำที่สุด

3. ดัชนีความแน่นของอาคารที่คำนวณได้ เค= 0.32 เท่ากับค่าเชิงบรรทัดฐาน

4. ค่าสัมประสิทธิ์การเคลือบกระจกของส่วนหน้าอาคาร f=0.17 ใกล้เคียงกับค่ามาตรฐาน f=0.18

5. ระดับการลดการใช้พลังงานความร้อนเพื่อให้ความร้อนแก่อาคาร ค่าเชิงบรรทัดฐานคิดเป็นลบ 9% ค่านี้พารามิเตอร์ที่ตรงกัน ปกติระดับประสิทธิภาพพลังงานความร้อนของอาคารตามตารางที่ 3 SNiP 02/23/2003 การป้องกันความร้อนของอาคาร

หนังสือเดินทางพลังงานของอาคาร