ขีดจำกัดการทนไฟของแผ่นพื้นคือ 220 การกำหนดขีดจำกัดการทนไฟของเสาคอนกรีตเสริมเหล็ก การกำหนดขีดจำกัดการทนไฟของโครงสร้างอาคาร
วัสดุที่พบมากที่สุดใน
โครงสร้างเป็นคอนกรีตเสริมเหล็ก เป็นการผสมผสานระหว่างการเสริมคอนกรีตและเหล็ก
วางอย่างมีเหตุผลในโครงสร้างเพื่อดูดซับแรงดึงและแรงอัด
ความพยายาม.
คอนกรีตทนแรงอัดได้ดีและ
แย่ลง - แพลง คุณสมบัติของคอนกรีตนี้ไม่เอื้ออำนวยต่อการดัดงอและ
องค์ประกอบที่ยืดออก องค์ประกอบอาคารที่มีความยืดหยุ่นที่พบบ่อยที่สุด
เป็นแผ่นพื้นและคาน
เพื่อชดเชยสิ่งที่ไม่ดี
กระบวนการคอนกรีต โครงสร้างมักเสริมด้วยเหล็กเสริม เสริมกำลัง
แผ่นคอนกรีต ตาข่ายเชื่อมประกอบด้วยแท่งสองอันวางเรียงกัน
ทิศทางตั้งฉาก กริดถูกวางเป็นแผ่นคอนกรีตในลักษณะที่
แท่งเสริมการทำงานของพวกเขาตั้งอยู่ตามแนวช่วงและรับรู้
แรงดึงที่เกิดขึ้นในโครงสร้างเมื่อดัดงอภายใต้แรงกดเข้า
ตามแผนภาพการรับแรงดัดงอ
ใน
สภาพที่เกิดเพลิงไหม้ แผ่นคอนกรีตจะถูกสัมผัส อุณหภูมิสูงจากด้านล่าง,
ลดพวกเขา ความจุแบริ่งเกิดขึ้นเนื่องจากการลดลงเป็นหลัก
ความแข็งแรงของการเสริมแรงดึงด้วยความร้อน โดยปกติแล้วองค์ประกอบดังกล่าว
จะถูกทำลายอันเป็นผลมาจากการก่อตัวของบานพับพลาสติกในส่วนด้วย
โมเมนต์การดัดงอสูงสุดเนื่องจากความต้านทานแรงดึงลดลง
การเสริมแรงดึงด้วยความร้อนตามค่าของความเค้นในการทำงานในหน้าตัด
จัดให้มีไฟ
ความปลอดภัยของอาคารต้องเพิ่มการทนไฟและความปลอดภัยจากอัคคีภัย
โครงสร้างคอนกรีตเสริมเหล็ก เทคโนโลยีต่อไปนี้ใช้สำหรับสิ่งนี้:
- การเสริมแรงของแผ่นคอนกรีต
เฉพาะเฟรมที่ถักหรือเชื่อมเท่านั้น และไม่ทำให้แท่งเดี่ยวหลวม - เพื่อหลีกเลี่ยงการโก่งงอของเหล็กเสริมตามยาวเมื่อได้รับความร้อน
ในระหว่างเกิดเพลิงไหม้จำเป็นต้องเสริมโครงสร้างด้วยที่หนีบหรือ
คานขวาง; - ความหนาของชั้นป้องกันด้านล่างของพื้นคอนกรีตควรเป็น
เพียงพอที่จะทำให้อุณหภูมิอุ่นขึ้นไม่เกิน 500°C และหลังจากเกิดเพลิงไหม้แล้วจะไม่ร้อน
ได้รับอิทธิพลต่อไป การดำเนินงานที่ปลอดภัยการออกแบบ
การวิจัยพบว่าด้วยขีดจำกัดการทนไฟปกติ R=120 ความหนา
ชั้นป้องกันคอนกรีตต้องมีอย่างน้อย 45 มม. ที่ R=180 - อย่างน้อย 55 มม.
ที่ R=240 - ไม่น้อยกว่า 70 มม. - วี ชั้นป้องกันคอนกรีตที่ความลึก 15-20 มม. จากด้านล่าง
พื้นผิวควรมีตาข่ายเสริมแรงป้องกันการสะเก็ด
ทำจากลวดขนาดเส้นผ่านศูนย์กลาง 3 มม. มีขนาดตาข่าย 50–70 มม. ลดความเข้ม
การทำลายคอนกรีตด้วยระเบิด - เสริมความแข็งแกร่งให้กับส่วนรองรับของพื้นตามขวางที่มีผนังบาง
การเสริมแรงไม่ได้ระบุไว้ในการคำนวณตามปกติ - เพิ่มขีด จำกัด การทนไฟเนื่องจากการจัดเรียงแผ่นคอนกรีต
รองรับตามแนวเส้น; - การใช้พลาสเตอร์ชนิดพิเศษ (ใช้แร่ใยหินและ
เพอร์ไลต์, เวอร์มิคูไลต์) แม้จะมีพลาสเตอร์ดังกล่าวขนาดเล็ก (1.5 - 2 ซม.)
ความต้านทานไฟของแผ่นคอนกรีตเสริมเหล็กเพิ่มขึ้นหลายเท่า (2 - 5) - เพิ่มขีด จำกัด การทนไฟเนื่องจากเพดานแบบแขวน
- การป้องกันส่วนประกอบและข้อต่อของโครงสร้างด้วยชั้นคอนกรีตตามที่ต้องการ
ขีดจำกัดการทนไฟ
มาตรการเหล่านี้จะรับประกันความเหมาะสม ความปลอดภัยจากอัคคีภัยอาคาร.
โครงสร้างคอนกรีตเสริมเหล็กจะได้รับความต้านทานไฟที่จำเป็นและ
ความปลอดภัยจากอัคคีภัย
หนังสือมือสอง:
1.อาคารและโครงสร้างและความยั่งยืน
ในกรณีที่เกิดเพลิงไหม้ สถาบันบริการดับเพลิงแห่งรัฐของกระทรวงสถานการณ์ฉุกเฉินของรัสเซีย, 2546
2. มทส. 21-2.2000
คำแนะนำด้านระเบียบวิธีสำหรับการคำนวณความต้านทานไฟของโครงสร้างคอนกรีตเสริมเหล็ก
- อ.: รัฐวิสาหกิจรวม "NIIZhB", 2543 - 92 หน้า
ดังที่ได้กล่าวมาแล้วขีด จำกัด การทนไฟของการดัดงอโครงสร้างคอนกรีตเสริมเหล็กสามารถเกิดขึ้นได้เนื่องจากการให้ความร้อนของกำลังเสริมการทำงานที่อยู่ในโซนแรงดึงจนถึงอุณหภูมิวิกฤต
ในเรื่องนี้การคำนวณความต้านทานไฟ แผ่นพื้นแกนกลวงเราจะพิจารณาการทับซ้อนกันตามเวลาที่ใช้ในการเสริมแรงทำงานแบบยืดเพื่ออุ่นเครื่องจนถึงอุณหภูมิวิกฤติ
ภาพตัดขวางของแผ่นพื้นแสดงในรูปที่ 3.8
ข พี ข พี ข พี ข พี ข พี
ชม. ชม. 0
ก ส
รูปที่.3.8. การออกแบบหน้าตัดของแผ่นพื้นแกนกลวง
ในการคำนวณแผ่นคอนกรีต ส่วนตัดขวางจะลดลงเหลือส่วน T (รูปที่ 3.9)
ข' ฉ
x อุณหภูมิ ≤h' ฉ
ชม ฉ
ชั่วโมง 0
x อุณหภูมิ >ฮ' ฉ
ก ส
ก∑b ร
รูปที่.3.9. ส่วนรูปตัว T ของแผ่นพื้นกลวงสำหรับคำนวณความต้านทานไฟ
ลำดับต่อมา
การคำนวณขีดจำกัดความทนไฟของส่วนประกอบคอนกรีตเสริมเหล็กแกนกลวงแบบยืดหยุ่นแบบแบน
3. ถ้า แล้ว ส , อุณหภูมิ กำหนดโดยสูตร
ที่ไหนแทน. ข ใช้แล้ว ;
ถ้า
จากนั้นจะต้องคำนวณใหม่โดยใช้สูตร:
ตามข้อ 3.1.5 จะมีการกำหนดไว้ ที ส , cr(อุณหภูมิวิกฤติ)
ฟังก์ชันข้อผิดพลาดแบบเกาส์คำนวณโดยใช้สูตร:
ตาม 3.2.7 พบอาร์กิวเมนต์ของฟังก์ชันเกาส์เซียน
ขีดจำกัดการทนไฟ P f คำนวณโดยใช้สูตร:
ตัวอย่างหมายเลข 5
ที่ให้ไว้. แผ่นพื้นแกนกลวง รองรับทั้งสองด้านอย่างอิสระ ขนาดส่วน: ข=1200 มม. ความยาวช่วงการทำงาน ล= 6 ม. ความสูงของหน้าตัด ชม.= 220 มม. ความหนาของชั้นป้องกัน ก ล = 20 มม., ชั้นเสริมแรงดึง A-III, 4 แท่ง Ø14 มม. คอนกรีตหนักคลาส B20 บนหินปูนบด น้ำหนักความชื้นของคอนกรีต ว= 2%, ความหนาแน่นแห้งเฉลี่ยของคอนกรีต ρ 0 วินาที= 2300 กก./ลบ.ม. เส้นผ่านศูนย์กลางของช่องว่าง ง n = 5.5 กิโลนิวตัน/ม.
กำหนดขีดจำกัดการทนไฟที่แท้จริงของแผ่นพื้น
สารละลาย:
สำหรับคอนกรีตคลาส B20 ร พันล้าน= 15 เมกะปาสคาล (ข้อ 3.2.1)
ร บ= R พันล้าน /0.83 = 15/0.83 = 18.07 MPa
สำหรับการเสริมแรงคลาส A-III ร สน = 390 เมกะปาสคาล (ข้อ 3.1.2.)
ร ซู= R sn /0.9 = 390/0.9 = 433.3 MPa
ก ส= 615 มม. 2 = 61510 -6 ม. 2
ลักษณะทางอุณหฟิสิกส์ของคอนกรีต:
แลม = 1.14 – 0.00055450 = 0.89 W/(m°С)
โดยมีอุณหภูมิ = 710 + 0.84450 = 1,090 J/(kg·˚С)
เค= 37.2 น.3.2.8
เค 1 = 0.5 หน้า 3.2.9 -
กำหนดขีดจำกัดการทนไฟจริง:
เมื่อคำนึงถึงความกลวงของแผ่นคอนกรีต ขีดจำกัดการทนไฟตามจริงจะต้องคูณด้วยปัจจัย 0.9 (ข้อ 2.27)
วรรณกรรม
Shelegov V.G., Kuznetsov N.A. “อาคาร โครงสร้าง และความมั่นคงในกรณีเกิดอัคคีภัย” หนังสือเรียนเกี่ยวกับวินัย – อีร์คุตสค์: VSI กระทรวงกิจการภายในของรัสเซีย, 2545 – 191 หน้า
Shelegov V.G., Kuznetsov N.A. การก่อสร้างอาคาร. คู่มืออ้างอิงสำหรับสาขาวิชา “อาคาร โครงสร้าง และความมั่นคงในกรณีเกิดเพลิงไหม้” – อีร์คุตสค์: สถาบันวิจัย All-Russian ของกระทรวงกิจการภายในของรัสเซีย, 2544 – 73 หน้า
โมซัลคอฟ ไอ.แอล. และอื่น ๆ การทนไฟของโครงสร้างอาคาร: M.: ZAO "Spetstekhnika", 2001. - 496 pp., illus.
ยาโคฟเลฟ เอ.ไอ. การคำนวณความต้านทานไฟ โครงสร้างอาคาร- – อ.: Stroyizdat, 1988.- 143 หน้า, ป่วย.
Shelegov V.G. , Chernov Yu.L. “อาคาร โครงสร้าง และความมั่นคงในกรณีเกิดอัคคีภัย” คู่มือการทำโครงงานหลักสูตร – อีร์คุตสค์: สถาบันวิจัยรัสเซียทั้งหมดแห่งกระทรวงกิจการภายในของรัสเซีย, 2545 – 36 น.
คู่มือสำหรับการกำหนดขีดจำกัดการทนไฟของโครงสร้าง ขีดจำกัดของการแพร่กระจายของไฟผ่านโครงสร้าง และกลุ่มวัสดุที่ติดไฟได้ (ถึง SNiP II-2-80), TsNIISK im คูเชเรนโก. – ม.: Stroyizdat, 1985. – 56 น.
GOST 27772-88 ผลิตภัณฑ์รีดสำหรับสร้างโครงสร้างเหล็ก เป็นเรื่องธรรมดา ข้อกำหนดทางเทคนิค/ Gosstroy แห่งสหภาพโซเวียต – ม., 1989
SNiP 2.01.07-85* โหลดและผลกระทบ/Gosstroy USSR – อ.: CITP Gosstroy USSR, 2530 – 36 หน้า
GOST 30247.0 – 94 โครงสร้างอาคาร วิธีทดสอบความทนไฟ ข้อกำหนดทั่วไป
SNiP 2.03.01-84* คอนกรีตและ โครงสร้างคอนกรีตเสริมเหล็ก/ กระทรวงการก่อสร้างของรัสเซีย – อ.: GP TsPP, 1995. – 80 น.
1คณะกรรมการ –โครงสร้างบนฝั่งที่มีฐานรากที่สร้างขึ้นเป็นพิเศษ ( ทางลื่น) ซึ่งเป็นสถานที่วางและสร้างตัวเรือ
2 สะพานลอย –สะพานข้ามเส้นทางบก (หรือเส้นทางบก) ที่พวกมันตัดกัน มีการเคลื่อนไหวตามระดับต่างๆ
3เกินมาตรฐาน –โครงสร้างที่เป็นสะพานสำหรับยกทางหนึ่งทับอีกทางหนึ่ง ณ จุดตัดกัน สำหรับจอดเรือ และโดยทั่วไปสำหรับสร้างถนนที่สูงระดับหนึ่งด้วย
4 ถังเก็บน้ำ -ภาชนะสำหรับของเหลวและก๊าซ
5 ที่วางแก๊ส– สถานที่รับ จัดเก็บ และจำหน่ายก๊าซ เข้าสู่เครือข่ายท่อส่งก๊าซ
6เตาหลอมเหล็ก- เตาหลอมสำหรับหลอมเหล็กหล่อจากแร่เหล็ก
7อุณหภูมิวิกฤต– อุณหภูมิที่ความต้านทานโลหะมาตรฐาน R un ลดลงเป็นค่าของแรงดันไฟฟ้ามาตรฐาน n จาก โหลดภายนอกในการออกแบบนั่นคือ ซึ่งเกิดการสูญเสียความสามารถในการรับน้ำหนัก
8 เดือย - แท่งไม้หรือโลหะที่ใช้ยึดชิ้นส่วนของโครงสร้างไม้
เพื่อแก้ปัญหาส่วนที่คงที่ของแบบฟอร์ม ภาพตัดขวางแผ่นพื้นคอนกรีตเสริมเหล็กที่มีช่องว่างทรงกลม (ภาคผนวก 2 รูปที่ 6) ลดลงเหลือการออกแบบ T-bar
ให้เราพิจารณาโมเมนต์การดัดงอในช่วงกลางของช่วงเนื่องจากการกระทำของโหลดมาตรฐานและน้ำหนักของแผ่นคอนกรีต:
ที่ไหน ถาม / n – โหลดมาตรฐานต่อแผ่นพื้นเชิงเส้น 1 เมตร เท่ากับ:
ระยะห่างจากพื้นผิวด้านล่าง (อุ่น) ของแผงถึงแกนของอุปกรณ์ทำงานจะเป็น:
มม.
ที่ไหน ง– เส้นผ่านศูนย์กลางของเหล็กเสริมแรง mm.
ระยะทางเฉลี่ยจะเป็น:
มม.
ที่ไหน ก– พื้นที่หน้าตัดของเหล็กเสริมแรง (ข้อ 3.1.1.) มม. 2
ให้เรากำหนดขนาดหลักของส่วน T ที่คำนวณได้ของแผง:
ความกว้าง: ข ฉ = ข= 1.49 ม.;
ความสูง: ชม. ฉ = 0,5 (ชม.-П) = 0.5 (220 – 159) = 30.5 มม.
ระยะห่างจากพื้นผิวที่ไม่ผ่านความร้อนของโครงสร้างถึงแกนของแท่งเสริมแรง ชม. โอ = ชม. – ก= 220 – 21 = 199 มม.
เรากำหนดความแข็งแรงและลักษณะทางอุณหฟิสิกส์ของคอนกรีต:
ความต้านทานแรงดึงมาตรฐาน ร พันล้าน= 18.5 MPa (ตารางที่ 12 หรือข้อ 3.2.1 สำหรับคลาสคอนกรีต B25)
ปัจจัยความน่าเชื่อถือ ข = 0,83 ;
กำลังออกแบบคอนกรีตโดยพิจารณาจากกำลังรับแรงดึง ร บ = ร พันล้าน / ข= 18.5 / 0.83 = 22.29 เมกะปาสคาล;
ค่าสัมประสิทธิ์การนำความร้อน ที = 1,3 – 0,00035ต พุธ= 1.3 – 0.00035 723 = 1.05 วัตต์ ม. -1 K -1 (ข้อ 3.2.3.)
ที่ไหน ต พุธ– อุณหภูมิเฉลี่ยระหว่างเกิดเพลิงไหม้เท่ากับ 723 K;
ความร้อนจำเพาะ กับ ที = 481 + 0,84ต พุธ= 481 + 0.84 · 723 = 1,088.32 J กก. -1 K -1 (ข้อ 3.2.3.);
ให้ค่าสัมประสิทธิ์การแพร่กระจายความร้อน:
ค่าสัมประสิทธิ์ขึ้นอยู่กับความหนาแน่นเฉลี่ยของคอนกรีต ถึง= 39 วิ 0.5 และ ถึง 1 = 0.5 (ข้อ 3.2.8 ข้อ 3.2.9)
กำหนดความสูงของโซนที่ถูกบีบอัดของแผ่นคอนกรีต:
เราพิจารณาความเค้นในการเสริมแรงดึงจากโหลดภายนอกตาม App 4:
เพราะ เอ็กซ์ ที= 8.27 มม. ชม. ฉ= 30.5 มม. แล้ว
ที่ไหน เช่น– พื้นที่หน้าตัดรวมของแท่งเสริมแรงในเขตแรงดึงของหน้าตัดของโครงสร้าง เท่ากับ 5 แท่ง 12 มม. 563 มม. 2 (ข้อ 3.1.1.)
ให้เรากำหนดค่าวิกฤตของค่าสัมประสิทธิ์การเปลี่ยนแปลงความแข็งแรงของเหล็กเสริมแรง:
,
ที่ไหน ร ซู – ความต้านทานการออกแบบการเสริมแรงในแง่ของความต้านทานแรงดึงเท่ากับ:
ร ซู = ร สน / ส= 390 / 0.9 = 433.33 MPa (ที่นี่ ส- ตัวประกอบความน่าเชื่อถือสำหรับการเสริมแรงมีค่าเท่ากับ 0.9)
ร สน– ค่าความต้านทานแรงดึงมาตรฐานของเหล็กเสริมเท่ากับ 390 MPa (ตารางที่ 19 หรือข้อ 3.1.2)
เข้าใจแล้ว stcr1. ซึ่งหมายความว่าความเค้นจากภาระภายนอกในการเสริมแรงดึงนั้นเกินความต้านทานมาตรฐานของการเสริมแรง ดังนั้นจึงจำเป็นต้องลดความเครียดจากภาระภายนอกในการเสริมแรง เมื่อต้องการทำเช่นนี้ เราจะเพิ่มจำนวนแท่งเสริมแรงของแผง12มม. เป็น 6 จากนั้น ก ส= 679 10 -6 (หัวข้อ 3.1.1.)
MPa,
.
ให้เราพิจารณาอุณหภูมิความร้อนวิกฤตของการเสริมแรงรับน้ำหนักในบริเวณแรงดึง
ตามตารางในข้อ 3.1.5 โดยใช้การประมาณค่าเชิงเส้น เราพิจารณาว่าสำหรับการเสริมแรงคลาส A-III, เกรดเหล็ก 35 GS และ stcr = 0,93.
ที stcr= 475ซ.
เวลาที่ใช้ในการเสริมกำลังเพื่ออุ่นเครื่องจนถึงอุณหภูมิวิกฤติสำหรับแผ่นพื้นที่มีหน้าตัดแข็งจะเป็นขีดจำกัดการทนไฟจริง
วินาที = 0.96 ชม.
ที่ไหน เอ็กซ์– อาร์กิวเมนต์ของฟังก์ชันข้อผิดพลาดแบบเกาส์เซียน (Crump) เท่ากับ 0.64 (ข้อ 3.2.7.) ขึ้นอยู่กับค่าของฟังก์ชันข้อผิดพลาดแบบเกาส์เซียน (Crump) เท่ากับ:
(ที่นี่ ที n– อุณหภูมิของโครงสร้างก่อนเพลิงไหม้อยู่ที่ 20С)
ขีดจำกัดการทนไฟที่แท้จริงของแผ่นพื้นที่มีช่องว่างทรงกลมคือ:
ป ฉ = 0.9 = 0.960.9 = 0.86 ชั่วโมง
โดยที่ 0.9 คือสัมประสิทธิ์ที่คำนึงถึงการมีอยู่ของช่องว่างในแผ่นพื้น
เนื่องจากคอนกรีตเป็น วัสดุที่ไม่ติดไฟเห็นได้ชัดว่าระดับความเป็นอันตรายจากไฟไหม้ที่แท้จริงของโครงสร้างคือ K0
ตารางที่ 2.18
ความหนาแน่นของคอนกรีตมวลเบา? = 1,600 กก./ลบ.ม. ด้วยมวลรวมดินเหนียวหยาบ แผ่นพื้นที่มีช่องว่างทรงกลมจำนวน 6 ชิ้น แผ่นพื้นได้รับการรองรับอย่างอิสระทั้งสองด้าน
1. เรามาพิจารณาความหนาประสิทธิผลของเทฟฟ์แผ่นแกนกลวงเพื่อประเมินขีดจำกัดการทนไฟโดยพิจารณาจากความสามารถในการเป็นฉนวนความร้อนตามข้อ 2.27 ของคู่มือ:
ความหนาของแผ่นอยู่ที่ไหน mm;
- - ความกว้างของแผ่น mm;
- - จำนวนช่องว่าง ชิ้น;
- - เส้นผ่านศูนย์กลางช่องว่าง mm.
- 2.กำหนดตามตาราง 8 แนวทางสำหรับขีด จำกัด การทนไฟของแผ่นพื้นโดยพิจารณาจากการสูญเสียความสามารถในการฉนวนกันความร้อนสำหรับแผ่นพื้นที่ทำจากชิ้นส่วนคอนกรีตหนักที่มีความหนาประสิทธิผล 140 มม.:
ขีดจำกัดการทนไฟของแผ่นพื้นขึ้นอยู่กับการสูญเสียความสามารถในการเป็นฉนวนความร้อน
3. กำหนดระยะห่างจากพื้นผิวที่ร้อนของแผ่นพื้นถึงแกนของการเสริมแรงของแท่ง:
ความหนาของชั้นป้องกันของคอนกรีตอยู่ที่ไหน mm;
- - เส้นผ่านศูนย์กลางของอุปกรณ์ทำงาน mm.
- 4.ตามตาราง 8 คู่มือ เรากำหนดขีดจำกัดการทนไฟของแผ่นพื้นโดยพิจารณาจากการสูญเสียความสามารถในการรับน้ำหนักที่ = 24 มม. สำหรับคอนกรีตหนักและเมื่อรองรับทั้งสองด้าน
ขีดจำกัดการทนไฟที่ต้องการอยู่ในช่วงระหว่าง 1 ชั่วโมงถึง 1.5 ชั่วโมง เราพิจารณาโดยการประมาณค่าเชิงเส้น:
ขีดจำกัดการทนไฟของแผ่นคอนกรีตโดยไม่คำนึงถึงปัจจัยการแก้ไขคือ 1.25 ชั่วโมง
- 5. ตามข้อ 2.27 ของคู่มือการกำหนดขีดจำกัดการทนไฟ แผ่นพื้นแกนกลวงใช้ปัจจัยการลด 0.9:
- 6. เรากำหนดภาระทั้งหมดบนพื้นเป็นผลรวมของภาระถาวรและชั่วคราว:
- 7. กำหนดอัตราส่วนของส่วนที่ออกฤทธิ์ยาวของโหลดต่อโหลดเต็ม:
8. ปัจจัยแก้ไขสำหรับโหลดตามข้อ 2.20 ของคู่มือ:
- 9. ตามข้อ 2.18 (ตอนที่ 1 ก) ผลประโยชน์ เรายอมรับค่าสัมประสิทธิ์หรือไม่ สำหรับข้อต่อ A-VI:
- 10. เรากำหนดขีด จำกัด การทนไฟของแผ่นพื้นโดยคำนึงถึงค่าสัมประสิทธิ์การรับน้ำหนักและการเสริมแรง:
ขีดจำกัดการทนไฟของแผ่นคอนกรีตในแง่ของความสามารถในการรับน้ำหนักคือ R 98
ขีดจำกัดการทนไฟของแผ่นคอนกรีตมีค่าน้อยกว่าสองค่า - การสูญเสียความจุฉนวนกันความร้อน (180 นาที) และการสูญเสียความสามารถในการรับน้ำหนัก (98 นาที)
สรุป: ขีดจำกัดการทนไฟ แผ่นคอนกรีตเสริมเหล็กคือ REI 98